移动模架预拱度控制

移动模架预拱度控制　三航江苏分公司　张名生　１概述　２４２省道青口至杨集段东部城区一标段　位于赣榆县与连云港市连云区交界处。该标　段全长２．６４５ｋｍ，其中桥梁段全长２．３４ｋｍ，　设计载荷为公路Ｉ级。　该标段所处区域地势低洼，河流、水塘纵　横密布，塘底标高多在２ｍ左右，河堤村庄稍　高，在３．４～４．０ｍ之间。地质概况特殊．大桥项　目穿越了大面积海相沉积的淤泥、淤泥质粘　土地段，软土厚度普遍较大，一般为８．０～　１６．０ｍ。软土具含水量高（最高达７５％）、压缩　性大、强度低、天然孔隙比大等特征，这给施　工带来很大困难。中交三航江苏分公司￥２４２　临洪河特大桥项目部采取一项造桥新工艺　——移动模架造桥机（上承式）。该工艺操作　容易，移动方便，不需重复预压。在桥梁施工　中．不受地理环境影响，特别是在交通环境不　便或河、沟等有水的地方施工较为方便。该工　程有组合箱梁，悬浇挂蓝，支架现浇和移动模　架等形式。其中移动模架共计６联２２跨，单　幅全长８０８ｍ（有３８、４８、５０ｍ等跨径）。　２挠度观测　本次使用的移动模架造桥机总长９３ｍ，高　１０．３２８ｍ，其大梁长６３．００ｍ，宽２．２ｍ，高３．１５ｍ。　拼装完成后自身质量可达７８９ｔ。　２．１对移动模架造桥机主梁进行挠度　观测。以便测得自重状况下的挠度　造桥机在拼装过程中，由于自身质量重，　随着主梁拼装完成，在其吊杆、支架、模板等　拼装的同时．要对大梁进行挠度观测，以测得　移动模架在自身重量下大梁所产生的下沉　量．为以后施工提供预拱度积累第一手资料。　即在两大梁上各布７个点、共计ｌ４个点，见　布置点示意图（图１）。所测得的数据见表１　—３０一　图ｌ布置点示意图　（取中间二点）。　２．２对移动模架造桥机进行预压挠度　观测，以便测得压载状况下的挠度　对移动模架进行预压观测（总质量１５００ｔ），　布点位置为：翼缘板两边各７个点、腹板１４个　点，共计２８个点位，见图２。预压变形值的观　测目的：观测移动模架弹性变形值及移动模　架竖向挠度．为各节段施工立模标高提供参　考值。观测重点在跨中间时其变化值应最大，　观测时，要求定点、定人、定仪器。本次观测使　用ＤＺＳ２水准仪。　．８。　９　１０　¨　１２　１４　１５　．－Ｌ　鹿饭　１６１７１８ｌｇｌ　６　２９１　６　６　　１６　１　６　１　６　６　２１　ｆ６　ｋ　。　２２’　２３＇　２４’　２５　ｓ　２６’　２７。　’　４８　单位：ｍ　图２　按一个排架总重的ｌ２０％进行逐级加载。　加载次序为０—２５９６—５ｏ％一７５９６—１０ｏ％　一１２０ｏ，４．卸载次序为１２０￣４，　１００￣４，—５０￣４，　Ｏ。要求预压沉降速率小于３ｍｍ／２４ｈ，待沉　降稳定ｌ　３ｄ后卸载。通过预压消除模架各　连接部分非弹性变形，测出弹性变形，以便在　卸载后调整底模板标高，计算移动模架受荷　载的挠度值。跟踪测量每一级加载过程中移　动模架系统的弹性变形数据。以下取跨中　港工技术与管理２０１０年第３期　表１　测点　编号　４　１ｌ　初测　高程　１６．９４１　１６．９３５　初测日期　２００８正　４月１０　Ｈ　４月１０日　高程　１９．９４０Ｏ　１６．９３３　４月２５日　沉降量　本次　一１　－２　（ｉｔｌｉｎ）　累计　一１　－２　高程　１６．９３７　１６．９３１　５月１日　沉降量　本次　－３　－２　（ｍｍ）　累计　－４　－４　高程　１６．９３３　１６．９２８　５月５日　沉降量　本次　－４　－３　（ｍｍ）　累计　－８　－７　高程　１６．９３ｌ　１６．９２６　６月１０日　沉降量　本次　－２　－２　（ｍｍ）　累计　一１Ｏ　－９　高程　１６．９３１　１６．９２６　５月ｌ５日　沉降量　本次　０　０　（ｎｕｎ）　累计　－１０　－９　高程　１６．９３１　１６．９２６　５月２５日　沉降量　本次　０　０　（ｍｍ）　累计　一ｌＯ　－９　ｌｌ、ｌ８二点数据加以分析（见表２）。　为直观起见，将表２数据绘制成图（见图　３）。　２．３立模标高计算　根据二次抛物线公式计算相应点预拱度　立模标高（见图４）：　４／ｘ（Ｌ－　／Ｌ２　式中：　Ｉ，一所需提高量：　，一设计院提供预拱度＋中间弹性变形　量：　一跨总长：　一跨端点至各点距离。　以腹板跨中间１１号点位为例，该跨跨距　表２　测点　编号　ｌｌ　１８　初测　高程　９．０３０　９．０３１　初测日期　２００８在　６月２９日　６月２９日　高程　９．０２２　９．０２２　７月３日　沉降量　本次　一８　－９　２　（Ｉｍ）　累计　－８　—９　高程　９．０１５　９．０１７　７月７日　５０％　沉降量　本次　一７　—５　（ｍｍ）　累计　一１５　－１４　高程　９．００９　９．００８　７月９日　７５％　沉降量　本次　－６　－９　（ｒａｍ）　累计　一２１　－２３　高程　９．００５　９．００４　７月１２日　１００９６　沉降量　本次　－４　—４　（ｎｌＩｎ）　累计　－２５　－２７　高程　９．００２　９．００１　７月ｌ５日　沉降量　本次　－３　－３　１２ｏ９６　（ｍｍ）　累计　－２８　－３０　高程　９．０１３　９．０１４　７月ｌ７日　沉降量　本次　＋ｌｌ　＋１３　５０９６　（ｉｎｉｎ）　累计　一１６　－１７　高程　９．０２６　９．０２８　７月ｌ９日　０％　沉降量　本次　＋２１　＋２４　（ＩｎＩｎ）　累计　－４　－３　４８ｍ，　为２２．８ｍ，弹性变形量０．０２１ｍ，设计　院提供预拱度为０．Ｏｌｉｎ．则ｆ＝Ｏ．０２１＋０．０１＝　０．０３１ｍ。Ｙ＝４　ｘＯ．０３１　ｘ２２．８×（４８—２２．８）／４８　＝　０．０３１ｍ。因此１１号点位模板立模高程＝　８．９１５ｍ（设计图纸）＋０．０３１ｍ＝８．９４６ｍ．同样可　计算出８～２１号点的立模标高（见表３）。　３成果与结论　３．１脱模后对８～２１号点重新观测．并　与设计高程对比（见表４）　从表４可看出，脱模实测高程与设计高　一３１—　高程（ｍ）　９．０３１　．２９　７．０３　７．ｏ７　７－０９　７．１２　７．　５　７．　７　７．　９　日期　９．０３　９．Ｏ２　９．Ｏｌ　９．Ｏ０　图３　表３　点号　８号．１５号　９号．１６号　ｌ０号．１７号　１１号．１８号　ｌ２号．１９号　１３号．２０号　１４号，２１号　设计高程　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　预拱度　０．０１４　０．０２３　０．０２９　０．０３１　０．０２９　０．０２３　０．０１４　立模高程　８．９２９　８．９３８　８．９４４　８．９４６　８．９４４　８．９３８　８．９２９　表４　点号　８号　１５号　９号　ｌ６号　ｌ０号　ｌ７号　１ｌ号　１８号　ｌ２号　ｌ９号　１３号　２０号　１４号　２１号　设计高程　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　８．９１５　实测高程　８．９１６　８．９１５　８．９１７　８．９１８　８．９１８　８．９１８　８．９２０　８．９１９　８．９１８　８．９１７　８．９１７　８．９１７　８．９１６　８．９１５　程是相符合的。　ｙ　结论　／／　３．２要求对模板进行预压，准确地测出预压　■　挠度，计算弹性与非弹性变形值，在设计单位　提供理论预拱度的基础上设立立模标高。　图４　一３２一　港工技术与管理２０１０年第３期