等截面悬链线圬工拱桥设计

1)设计荷载

汽车-20级，挂车-100，人群3.0kN/m2。 2)主拱跨径及桥宽

本桥上部结构为双跨跨径60m的等截面悬链线石砌拱桥,下部结构为重力式桥墩和U形桥台,均置于非岩石土上。

净跨径l060m，净矢高f010m，净矢跨比

f01。 l06 桥面净宽为净—7+2×（0.25m+0.75m人行道）, B09m。

2.2 材料及其依据

1) 拱上建筑

m，包括桥面系的计算厚度为0.736 拱顶填料厚度，hd0.5m，换算平均容重

120kN/m2。

拱上护拱为浆砌片石，容重223kN/m2。 腹孔结构材料容重324kN/m2。

主拱拱腔填料为砂、砾石夹石灰炉渣黄土，包括两侧侧墙的平均容重419kN/m2 2) 主拱圈

10号砂浆砌40号块石，容重524kN/m2。 极限抗压强度Raj6.5MPa6.5103kN/m2。 极限直接抗剪强度Rjj0.33MPa0.33103kN/m2。 弹性模量E800Raj5.2106kN/m2。 拱圈设计温度差为15C。

3.主拱圈计算

3.1 确定拱轴系数

拱轴系数m值的确定，一般采用“五点重合法”，先假定一个m值，定出拱轴线，拟

定上部结构各种几何尺寸，计算出半拱恒载对拱桥截面形心的弯矩j和自拱顶至

l跨截面形心的弯矩l。其比值44l跨4的恒载对

l4jyl=

4yl。求得

4ff值后，可由

1fm=(2)21中反求m值，若求出的m值与假定的m值不符，则应以求得的m值作

2yl4为假定值，重复上述计算，直至.两者接近为止。

3.1.1拟定上部结构尺寸

3.1.1.1主拱圈几何尺寸

1)截面特性

截面高度d=β·K·3l04.81.236000104.667cm,取d=1.05m； 主拱圈横桥向取1m单位宽度计算，横截面面积A =1.05m2； 惯性矩：

I=

截面抵抗矩：

1W=d20.1838m3;

6截面回转半径：

13d0.09647m4; 122)计算跨径和计算失高

假定m=2.814，则根据拱轴系数m与

yl4f的关系（如下表）

得知：相应的

M

yl4f0.21。

1.167 1.347 1.543 1.756 1.988 2.240 2.514 2.814 3.142 3.5 0.245 0.240 0.235 0.230 0.225 0.220 0.215 0.210 0.205 0.2

查“拱桥”表（III）-20（8）(即悬链线拱各点倾角的正弦及余弦函数表)得

sinj=0.63364，cosj=0.77363

计算跨径ll0dsin601.050.6336460.66532m; 计算矢高ff0d1.05(1cosj)10(10.77363)10.11884m。 223)拱脚截面的投影

水平投影xdsinj1.050.633640.66532

竖向投影ydcosj1.050.773630.812312 4)计算主拱圈坐标（图3-1）

图3-1 主拱圈坐标计算示意图

l2.52772m。 24以拱顶截面的形心为坐标原点，拱轴线上各截面的纵坐标

将拱圈沿跨径24等分，每等分长l'y1[表（III）1值]f，相应拱背坐标yxy1d，相应拱腹坐标

2cosj\"y1y1d，其数值见表3-1。

2cosj表3-1 主拱圈截面坐标表

截面号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

1 0.810048 0.647289 0.508471 0.39082 0.291988 0.21 0.143218 0.090308 0.050213 0.022133 0.005506

0

10.11884 8.196746 6.549814 5.145137 3.954645 2.95458 2.124956 1.4492 0.913812 0.508097 0.22396 0.055714

0

0.77363 0.81805 0.85706 0.89039 0.91816 0.94075 0.95873 0.9727 0.98325 0.99089 0.99605 0.99903 1

0.678619 0.64177 0.612559 0.589629 0.571796 0.558065 0.547599 0.539735 0.533944 0.529827 0.527082 0.52551 0.525

9.440221 7.554976 5.937255 4.555507 3.382849 2.396514 1.577357 0.909465 0.379869 -0.02173 -0.30312 -0.4698 -0.525

10.79746 8.838516 7.162373 5.734766 4.526441 3.512645 2.672556 1.988935 1.447756 1.037924 0.751042 0.581224 0.525

30.33264 27.80492 25.2772 22.74948 20.22176 17.69404 15.16632 12.6386 10.11088 7.58316 5.05544 2.52772 0

注：第2栏由《拱桥》附录（III）表(III)-1查得；第4栏由《拱桥》附录（III）表(III)-20（8）查得。

出现的[表（III）-值]或[表（III）-()值]均为《拱桥》下册相应表格的数值。

3.1.1.2拱上构造尺寸

1）腹拱圈

腹拱圈为M10号沙浆砌M30粗料石等截面圆弧拱，截面高度d'0.3m,净矢高

f'0.6m,净矢跨比f'/l'0.61/6。查《拱桥》上册表3-2得 3.6所以，腹拱圈拱脚截面的投影为：

水平投影x'd'sin0.2069m 竖向投影y'd'cos0.2172m

2）腹拱墩

腹拱墩采用M7.5沙浆M30块石的横墙，厚0.9m。在1号横墙中间留出2个上部为半径R=0.6m的半圆和下部高为2m,宽为1.2m的矩形组成的检查孔;在2号横墙中间留出2个上部为半径R=0.6m的半圆和下部高为1m,宽为1.2m的矩形检查孔。

腹拱的拱顶拱背和主拱圈的拱顶拱背在同一水平线上。从主拱圈拱背至腹拱起拱轴线

d1之间横墙中线的高度hy1(1)(d'f')，其计算过程及其数值见表3-2

2cos 表3-2 腹拱墩高度计算表

墩 号 1*横墙

2*横墙 *

3拱座 空、实腹段分界

线

注：上表中的

26.615 22.115 17.96 17.855

7.761 5.325 3.493 3.45

0.8612 0.9091 0.9162 0.9165

-0.0846 -0.0525 -0.0480 -0.0478

6.1668 3.6313 1.7338 1.7300

y1是根据表1-1的有关数值内插计算得到。

66.53360902m2 6.615366.53360290902m 22.1153212m 17.960301*横墙 x30002*横墙 x30003*拱座 x30066.5336039023.1.2恒载计算

恒载分主拱圈、拱上空腹段和拱上实腹三部分进行计算。不考虑腹拱推力和弯矩对主拱圈的影响。其计算图式见图3-2。

图3-2 恒载计算示意图 3.1.2.1主拱圈恒载

A5l2[表（III）19(8)值]0.125791.0560.66532224/42916.5381kNm4M1/4A5l2Mj[表（III）19（8）值]0.516291.0560.66532224/411970.5818kNm上述算

4式中：5——主拱圈材料(10号砂浆砌40号块石)的容重， l——拱桥的计算跨径，l60.66532m。

A——主拱圈横桥向取1m单位宽度计算的横截面面积，A1.05m2。 3.1.2.2拱上空腹段的恒载

腹孔上部（图3-3）

图3-3 拱上空腹段的恒载计算示意图

腹拱圈外弧半径： 腹拱内弧半径： 腹拱圈重：

d''0.3Pa1.52202R0d3B01.522022.610.3249.0272.2102kN22腹拱侧墙护拱重：

Pb0.11889R0d2B00.118892.610.3239.0208.4019kN （以上三个系数依次分别查《拱桥》上册表3-2、表1-10、表1-9） 填料及路面重：

两腹拱之间起拱线以上部分的重量 （图3-4）

图3-4 起拱线以上重量计算示意图

一个腹拱重：

Pp272.2102208.4019531.7482138.04001150.4003kNad22

1）腹拱下部 2）集中力

3.1.2.3拱上实腹段的恒载（图3-5）

1) 拱顶填料及面重

图3-5 拱上实腹段的恒载计算示意

悬链线曲边三角形部分 重量P17l1f1(shK0K0)4B01594.9868kN(m1)K

式中：f1fyi(111)10.118841.9(1)9.2372m cosj0.77363K0)(chK01)/K02lx0.75408lx13.4642m (shK0K0)重心位置lx(shK03.1.2.4各块恒载对拱脚及拱跨1/4截面的力矩(见表3-3)

表3-3 半拱横载对拱脚和1/4拱跨截面的弯矩

分块

恒 重

l/4 截 面

拱 脚 截 面

号 P0-12 P13 P14 P15 P16 P17 合计

（kN） 822.1245

力 臂（m） 力矩（kN·m）

2916.538

5112.3104 14757.4472 2714.827 25501.1227

25501.12270.20934

121813.89力 臂（m）

L/2-26.615=3.717 L/2-22.115=8.218 L/2-17.855=12.478 L/2-8.9275=21.405 L/2-13.4642=16.868

力矩（Kn·m） 11970.5815 8698.0179 15812.049 7795.7001 50632.511 26905.035 121813.89

2339.6234 1924.1453 624.7706 2365.4304 1594.9868 9671.081

L/4-6.9836=8.235 L/4-6.98=6.239 L/4-13.464=1.70

由表1-3得

ML/MJ4该比值与假定拱轴系数m=2.814相应的y1计拱轴系数。

4f0.21十分接近，故可确定2.814为设

3.2拱轴弹性中心及弹性压缩系数

3.2.2弹性压缩系数

3.3主拱圈截面内力计算

大跨径拱桥应验算拱顶、3/8拱跨、1/4拱跨和拱脚四个截面，必要时应验算1/8拱跨截面。为节省篇幅，本例只验算拱顶，1/4拱跨和拱脚三个截面的内力。其余截面，除不计弹性压缩的内力必须在影响线上直接布载求得以外，其步骤和1/4拱跨者相同。

计算拱圈内力时，为利用现有的表格，一般采用所确定的拱轴线进行计算。但是在确定拱轴系数时，计算得的恒载压力线与确定的拱轴线很难在“五点”完全重合，本例中二者相差0.21-0.20934＝0.00066。当这个偏差较大时，要用“假载法”计入其影响。

表3-4 计入弹性压缩的恒载内力

项目

拱顶 0 3.2982 1 11917.2203 11917.2203 399.4304

1/4截面 2.12496 1.17321 0.95873 11917.2203 12440.4265 142.0895

拱脚 10.11884 -6.82061 0.77363 11917.2203 115467.1404 -826.0174

1）不计弹性压缩的恒载推力

上式中：Mj——半拱结构自重对拱脚截面的弯矩；

' Hg——拱的结构自重水平推力（不考虑弹性压缩）；

f——拱的计算矢高。

2）计入弹性压缩的恒载内力见表3-4 1）汽车-20级和人群荷载的内力 单位拱宽汽车等代荷载： 式中：c=2为车道数；

ξ＝1为车道折减系数，双车道不折减。 单位拱桥人群等代荷载K22b20.75q人＝3＝0.5KN99

式中：b=0.75m为人行道宽度；

q人＝3.0KN/m2为人群荷载。

表3-5 单位拱宽的计算荷载 截 面

拱

顶

相应H1

相应H1

截 面

相应H1

相应H1

相应H1

拱 脚

相应V

相应H1 相应V 项 目

汽车-20级等代荷载

31.068 17.282 19.523 16.190 27.876 17.530 18.576 17.008 17.978 15.994 14.430 19.743 19.023 21.013

6.904 3.840 4.338 3.598 6.195 3.896 4.128 3.780 3.995 3.554 3.207 4.387 2.005 4.670

人群荷载

0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5

4.887 2.505 合 计 7.404 4.340 4.838 4.098 6.695 4.396 4.628 4.280 4.495 4.054

注：汽车-20级等代荷载由《拱桥连拱计算》（第二版），人民交通出版社，附表I1直线内插算得。

例如拱顶的：

0Mmax60.665326301.31 解得：Mmax31.086

706031.31027.678不计弹性荷载的汽车-20级及人群内力见表3-6

表3-6 不计弹性压缩的汽车-20级及人群内力

截 面

拱 顶

相应H1

相应H1 1/4 截 面

相应H1

相应H1

相应H1

拱 脚

相应V

相应H1 相应V

汽 人 汽 人

影响线面积

项 目

计算荷载 7.404 4.340 4.838 4.098 6.695 4.396 4.628 4.280 4.495 4.054 3.207 0.5 4.887 2.505 4.670 0.5

0.00714 0.06910 -0.00451 0.05922 0.00872 0.04002 -0.01039 0.08830 0.02030 0.09256 0.5 0.16999 -0.01435 0.03576 0.5 0.33001

乘数

面积 26.2772 25.1323 -16.5981 21.5387 32.0921 14.5555 -38.2381 32.1152 74.7097 33.6253 30.3327 10.3125 -52.8120 13.0061 30.3327 20.0202

力与弯矩 194.5564 109.0742 -80.3016 882656 214.8566 63.9860 -176.9659 137.4531 335.8201 136.3170 97.2770 5.1563 -258.09227 32.5803 141.6537 10.0101

注：在求拱脚相应反力V时，以公路I级等代荷载乘以全部反力影响线面积。人群反力则只乘以相应的影响线面积。

计入弹性压缩的汽车-20级和人群荷载内力见表3-7

表3-7 计入弹性压缩的汽车-20级和人群内力

项 目

轴 向 力

弯

M

拱 顶 1 0

与M相应的H 与M相应的V

109.0742 88.2656

109.0742 88.2656 1.0973 1.0973 107.9769 194.5564

0.8880 0.8880 87.3776 -80.3016

l/4截面

拱 脚

0.77363 0.63364 136.3170 32.5803 102.4333 151.6638 170.3648 121.3053 1.3713 1.6609 169.3039 335.8201

0.3278 0.2536 121.0517 -258.0922

0.95873 0.28432 63.9860 137.4531 63.9860 137.4531 0.6437 0.6171 63.3689 214.8566

1.3828 1.3257 136.1274 -176.9659

矩

y=ysy1

3.2982 3.6191 198.1755

2.9288 -77.3728

1.1732

0.7240 215.5806

1.5553 -175.4106

-6.8206 -7.2360 327.5841

-1.7297 -259.8219

注：除拱脚截面外，其余截面的轴向力用N=H1/cos作近似计算。

2) 挂车-100的内力

每单位拱宽的挂车-100等代荷载为： 不计弹性压缩的挂车-100内力见表3-8。

计入弹性压缩的挂车-100内力见表3-9。

表3-8 不计弹性压缩的挂车-100内力

截 面

拱 顶

相应H1

相应H1

截 面

相应H1

相应H1

相应H1

拱 脚

相应V

相应H1 相应V 项 目

挂车-100级等代荷载

86.9913 56.7833 36.9280 30.1925 77.5949 46.4893 45.6627 39.0132 44.0200 35.6262 29.3415 63.5946 30.5881 45.9389

9.6657 6.3093 4.1031 3.3547 8.6217 5.1655 5.0736 4.3348 4.8911 3.9585 3.2602 7.0661 3.3987 5.1043

影响线面积 26.2772 25.1323 -16.5981 21.5387 32.0921 14.5555 -38.2381 32.1152 74.7097 33.6253 30.3327 -52.8120 13.3327 30.3327

力或力矩 253.9875 158.5661 -68.1038 72.2564 276.6870 75.1861 -194.0061 139.2130 365.4134 133.1046 98.8897 -373.1731 45.3136 154.8279

注：上表中的相关数据在《拱桥连拱计算》，人民交通出版社，附表I-1(11)——表I-1(59) 中查取。

表3-9 计入弹性压缩的挂车-100内力

项 目

轴 向 力

拱 顶

1 0

与M相应的H 与M相应的V

158.5661

158.5661

72.2564 72.2564

l/4截面

拱 脚

0.77363 0.63364 133.1046 45.3136 98.8897 154.8279 165.6342 133.1609

0.95873 0.28432 75.1861 139.2130 72.0832 133.4677

弯 矩

M Y=ysy1

1.5952 1.5952 156.9709 253.9875

0.7269 0.7269 71.5295 -68.1038

0.7564 0.7252 71.3580 276.6870

1.4005 1.3427 132.1240 -194.0061

1.3390 1.0359 164.5983 365.4134

0.4559 0.3527 130.8082 -373.1731

3.2982 5.2613 259.2488

2.3975 -65.7063

1.1732

0.8508 277.5378

1.5753 -192.4308

-6.8206

-7.0655 358.3478

-2.4056 -375.5787

3.3.3 温度内力计算

拱圈合拢温度15C

拱圈砌体线膨胀系数0.000008 变化温差t+15C

主拱圈材料弹性模量E5.2106KN/m2 温度变化在弹性中心产生的水平力： 拱圈温度变化内力见表3-10

表3-10 温度内力

温度变化

拱顶 1

y=ysy1

3.2982 6.18 -20.38

l/4截面 0.95873 1.1732 5.92 -7.25

拱脚 0.77363 -6.8206 4.78 42.15

项 目

注：当砂浆为小石子混凝土时，应酌情计入徐变的影响。

3.4 主拱圈正截面强度验算

采用分项安全系数极限状态设计的构件，其设计原则是：荷载效应不利组合的设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。表达式为：

根据公路桥涵设计通用规范的规定，本设计效应荷载函数有如下几种组合： 组合I：S1=rsors1QS=1.03(恒S恒1.4S汽) 组合II：S2=rsors1QS=0.824S11.4St 组合III：S3=rsors1QS=0.824恒S恒1.4S挂

式中：当S恒与基本可变荷载同号时，恒取1.2，当S恒与基本可变荷载异号时，恒取0.9。

1）荷载效应总汇

计入荷载安全系数的荷载效应汇总如表3-11

表3-11 荷载安全系数及荷载效应汇总表 注：上表中，轴力单位KN，弯矩单位KNm，内力是计弹性压缩时的内力。

荷载效应 恒载

汽车-20级Mmax 汽车-20级Mmin 挂车-100Mmax 挂车-100Mmin 温度下降 恒载 汽车-20级Mmax 汽车-20级Mmin 挂车-100Mmax 挂车-100Mmin 温度下降

1.2 0.9 1.4

系拱 顶 数 1.0 399.4304 11917.2203

198.1755 107.9769

-77.3728 259.2488 -65.7063 -20.38 479.3765 359.4874 277.4457 -108.3219 362.9483 -91.9888 -28.5320

87.3776 156.9709 71.5295 6.18 14300.6644 10725.4983 151.1677 122.3286 219.7593 100.1413 8.6520

1/4截面 拱 脚

142.0859 12440.4265 -826.0174 15467.1404 215.5806 63.3689 327.5841 169.3039 -175.4106 277.5378 -192.4308 -7.25 170.5031 127.8773 301.8128 -245.5748 388.5529 -269.4031 -10.1500

136.1274 71.3580 132.12403 5.92 14928.5118 11196.3839 88.7765 190.5784 99.9012 184.9736 8.2880

-259.8219 358.3478 -375.5787 42.15 -991.2209 -743.4159 458.6175 -363.7507 501.6869 -525.8102 59.0100

121.0517 164.5983 132.8082 4.78 18560.5685 13920.4264 237.0255 169.4724 230.4376 185.9315 6.6920

2）荷载效应最不利组合的设计值

计入荷载组合系数的荷载效应最不利组合的设计值见表3-12

表3-12 荷载效应组合系数及荷载效应最不利组合的设计值

荷载效应组合 (恒+汽)Mmax

1.0

(恒+汽)Mmin (恒+汽)Mmax+温组降

合 (恒+汽)Mmin+温

降

组合

(恒+挂)Mmax (恒+挂)Mmin

0.8 系 数

拱 顶

799.5269 258.7004 618.8198 189.6588 694.0757 220.4188

14885.3870 11173.2617 12272.6882 9213.8969 11964.8291 8920.3270

0.0524 0.0232 0.0504 0.0206 -0.0580 0.0266

486.4854 -121.2285 392.5004 -108.2559 460.6622 -116.6173

15467.7451 11722.3911 12752.2513 9666.079

6 12383.4123 9373.294

6

l/4截面

0.0315 -0.0103 0.0308 -0.0112 0.0372 -0.0124

-548.5813 -1140.3814 -403.4067 -891.0500 -403.3760 -1045.8421

19361.5218 14512.5957 15959.4082 11963.8931 15483.7890 11623.6389 拱 脚

-0.0283 -0.0786 -0.0253 -0.0745 -0.0261 -0.0900

组合 I

3) 结构(主拱圈)抗力效应的设计值

结构抗力效应的设计值为：

e10yMj其中：，e0j 2Ne01rw8 A——主拱圈截面积，A1.0599.45m2

Raj——主拱圈材料的极限抗压强度，Raj6.5103kN/m2 rm=1.92 rw=0.31453 y 计算结果见表3-13

表3-13 抗力效应的设计值（单位：kN）

拱 顶

荷载效应组合 组合 I

(恒+汽)Mmax (恒+汽)Mmin

0.9730 0.9946 0.9750 0.9957 0.9671 0.9929

31128.2312 31819.0731 31191.3042 31855.5445 30940.0978 31765.0006

0.9901 0.9989 0.9905 0.9987 0.9862 0.9984

l/4截面

31674.4977 31957.9188 31688.3278 31951.6760 31550.8505 31942.5435

0.9920 0.9412 0.9936 0.9469 0.9932 0.9243

拱 脚

31735.2741 30111.7528 31786.5252 30292.6662 31773.4035 29570.9882

d1.0520.525 2组(恒+汽)Mmax+温降 合 (恒+汽)Mmin+温降 组合

(恒+挂)Mmax (恒+挂)Mmin

与表3-12（上表）比较，表明结构抗力效应的设计值RN均大于荷载效应最不利组合的设计值Nj。

4）主拱圈容许偏心距验算

主拱圈正截面上纵向力的容许偏心距见表3-14

表3-14 主拱圈容许偏心距

荷载效应组合 正偏心 负偏心

组合I 0.3166 0.2334

组合II、组合III

0.3799 0.2801

中性轴位置

表3-12和表3-14比较，主拱圈正截面上纵向力的偏心距ej均小于规范规定的容许偏心距e0。

表3-12、表3-13、表3-14表明主拱圈正截面受压强度均没有问题。

式中：121310.33e0rw

对于拱式拱上结构的一般拱桥，拱上结构参与主拱圈联合作用，提高了全拱的刚度，

降低了主拱圈的活载弯矩，而对拱的纵向力没有影响，从而缩小了纵向力的偏心距，一般拱的稳定性没有问题，不做验算。

一般拱脚截面的剪力最大，正截面直接受剪强度按下式验算： 式中：Qj——剪切效应组合设计值； Nj——相应于Qj的纵向力。

1） 活载最大水平效应与相应垂直效应见表3-15。

表3-15 活载最大水平效应与相应垂直效应

项 目

支点前 支点后

相 应

相 应

相应H(kN)

14.8125 26.3344 12.1512 14.8125 24.6208 11.3405 18.9462 11.8839

等 代 荷 载 2K20 29.6250 29.8351 52,6688 102.1478 24.3024 16.5083 29.6250 29.8351 49.2416 102.1478 22.6810 16.5083 37.8924 40.3314 23.7678 3.8085

影 响 线面 积 78.7089 21.7873 30.3327 78.7089 21.7873 30.3327 24.3071 37.3947

力 汽-20 2331.7512 1147.5101 737.1574 2331.7512 1072.8415 687.9760 921.0544 888.7898

挂-100 2348.2879 2220.4684 500.7413 2348.2879 2220.4684 500.7413 980.3394 142.4177

注：表中相关数据利用《拱桥连拱计算》P256，表I-2(3)线性内插算得。

Vmax及相应的H等代荷载表，影响线面积利用P321，表II-2求知。 2） 活载剪切效应

表3-16 活载剪切效应

支点前

汽车-20级

支点后

0.63364 0.77363

2308.2938 737.1574 892.3402 2252.8577

2308.2938 687.9760 930.3884 2221.6944

2324.6641 500.7413 1085.6117 2115.7196

-6.1178

-3.8765 -4.7329

挂-100

温度下降

3.5主拱圈稳定性验算

式中：11310.33e0rw2

rm——材料安全系数 rw——截面的回转半径

拱圈稳定性验算情况见表3-17

表3-17 主拱圈稳定性验算

截 面 拱 顶

9962.2309 10466.7096 12039.1428

0.20456 -0.09997 0.27380

0.7024 0.9082 0.5658

0.6157 0.6385 0.7035

11499.4853 15422.54985 13517.3547

l/4截面

拱 脚

注：Ng和Mg来源于表2-4

计算表明RNNj，上部结构安全可靠。

3.6主拱圈裸拱强度和稳定性验算

本桥采用早期脱架施工，必须验算在裸拱自重内力作用下的强度和稳定性。 拱顶截面

l/4截面

拱脚截面

裸拱截面内力见表3-18

表3-18 裸拱截面内力

项 目

拱 顶 1 0 0 10781.6352 3.2982 0 2205.4577 0.20456

1/4截面 0.95873 0.28432 0.25331 11327.6078 1.1732 0.12579 -1132.4103 -0.09997

拱 脚 0.77363 0.63364 0.53777 13029.3753 -6.8206 0.51629 3567.4343 0.27380

3.6.3 裸拱的强度和稳定性

裸拱的强度和稳定性计算见表3-19

表3-19 裸拱的强度和稳定性计算

截 面 拱 顶

9962.2309 10466.7096 12039.1428

0.20456 -0.09997 0.27380

0.7024 0.9082 0.5658

0.6157 0.6385 0.7035

11499.4853 15422.5496 13517.3547

l/4截面

拱 脚