1.1 设计荷载
西延山龙河中桥支架及模板检算
a、主梁每延米恒荷载（按半幅考虑）
主梁截面面积S=12.77 m2截面受力宽度取模板下横向截面宽度L=20.48m，主梁引起模板底部的平均荷载为： G=12.77×1×26/20.48=16.2（kN/m2）
b、模板恒载q2=0.75（KPa）
c、施工人员及机械荷载：q3=2.5（KPa） d、倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4=6.0Kpa e、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0（Kpa）
根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，上部结构以及施工引起的荷载可组合为：
组合一：1.2×（主梁恒荷载+模板荷载）+1.4×（施工人员及机械荷载 +混凝土振捣荷载）。
组合二：1.0×（主梁恒荷载+模板荷载）+1.0×（施工人员及机械荷载 +混凝土振捣荷载）。
荷载种类 组合1系数 组合2系数 主梁重 16.2 1.2 1 模板荷载 0.8 1.2 1 施工人员及机械荷载 2.5 1.4 1 混凝土施工荷载 8 1.4 1 35.1 27.5 合计（kN/m2）
1.2 立杆安全性验算
立杆采用截面直径φ48mm，壁厚δ=3.5mm（Q235钢）的轧制钢管，其截面特性值计算如下：
截面抗弯矩：W=π/(32×48)×（484-414）=5077.79mm3 截面惯性矩：I=（π/64）×（484-414）=121867mm4 截面回转半径：i=(1/4) ×（482+412）1/2=15.78mm
截面净面积：A=（π/4）×（482-412）=489.0mm2 Q235钢材抗压设计强度：fd=215(MPa) 1）立杆强度验算
将上部荷载转化到立杆上，假设上部荷载的重量全部由底模板下的支架承担，单个立杆上的轴向荷载计算如下（立杆全部按0.9m最不利情况考虑）：
F=0.9×20.48×35.1/23=28.12（kN）
考虑到支架立杆搭设垂直度可能存在不足，假定90cm步距内偏斜0.5cm，并按单向压弯构件计算，产生的斜弯距：
M=F×0.005=28.12×0.005=0.14（kN·m）
故：f1=P1/A+M1γ/W=28.12×1000/489.3+（0.14×106）/5077.79=85.04N/mm2＜215N/mm2
可见立杆强度验算满足要求。 2）立杆整体稳定性验算
扫地杆
考虑到立杆与横杆的碗扣连接有松动，立杆计算长度系数μ值近似取1.25，长细比λ=μ.h/i=1.25×900/15.78=71.292，据之可查立杆稳定系数ψ=0.7，立杆欧拉临界力：Ne=π2EA/λ2，其中E=2.06×105N/mm2，A=489.3mm2。
故Ne=π2×2.06×105×489.3/71.2922=195533.03N。 σ1=N1/（A×ψ）+βmM1/[γW（1-0.8N1/NE）]
=（28.12×103）/（489.3×0.7）+1.0×0.14×106/(5077.79×71.292×（1-0.8×28.12×103/195533.03）)=82.54MPa＜215MPa
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其中βm为截面塑性系数，取值为1.0，E取2.06×105N/mm2。 可见立杆整体稳定性非常好 3）局部稳定性验算
立杆为φ48mm，δ =3.5mm（Q235）轧制圆钢管，钢结构设计规范规定对于圆钢管必须满足截面本身局部稳定要求。
D/t≤100×235/fy=109
而碗扣式脚手架立杆D/t=48/3.5=13.7＜＜115，可见立杆杆件截面本身是满足这一规范要求的。
当然对于圆钢管其局部稳定受管壁初始变形影响较大，实际的局部稳定临界应力较理论值低的多，理论临界局部屈应力值；
σCr=1.21Et/D=1.21×2.06×105×3.5/48=18175 MPa
远远大于前述整体稳定验算中σmax=82.54 MPa，可见只要在立杆搭设过程中对杆件外观进行检查，选用，对于管壁内陷，杆件弯曲的一律不用，这样局部稳定是安全保证的。
4）立杆刚度验算
λmax=（μl0/i）max=1.25×900/15.78=47.528＜[λ] 可见立杆刚度同样满足要求。
1.3 地基承载力检算
底托受力面积按0.1m×0.1m计：
地基砼σ=28.12/(0.1×0.1)=3.428MPa，按C20砼施工20cm厚。
地基土σ=28.12/(0.9×0.9)=34.7Kpa,地基要求处理承载力按2.5倍考虑[δ]=180Kpa 如不放底托，则砼受力面积4.893×10-4m2计算： 地基砼σ=28.12/(4.893×10-4)=57.46MPa 则混凝土表面必须放底托。
底托用φ38（Q235）可调底托，其最小抗压能力：
Nmin=π/4D2×fy=π/4×382×215=243.83kN＞＞Nmax=28.12kN,
可见底托强度达到安全要求
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1.4 底模检算
底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，腹板处竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
a、模板力学性能
（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.53/12=7.03cm4 （3）截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.52/6=9.38cm3 （4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm2 b、模板受力计算 （1）底模板均布荷载： F= 35.1KN/m2
q=F×b=35.1×0.25=8.77KN/m
（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=8.77×0.252/8=0.069 KN·m
（3）弯拉应力：σ=M/W=0.069/9.38×10-6=7.35MPa＜［σ］=13MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为： f=5qL4/384EI
=(5×8.77×0.254)/(100×0.1×105×7.03×10-8) =0.232mm＜L/400=0.625mm 竹胶板挠度满足要求。 综上，竹胶板受力满足要求。
1.5 验算结论
1）支架立杆强度验算通过，整体稳定性与局部稳定性满足验算要求，立杆刚度验算满足要求，竹胶板受力也满足要求。
2）地基承载力满足要求，但需要安放底托。
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