湘潭**广场项目C组团9#栋地下室模
板工程（轮扣式）安全
专项施工方案
编制： 审核： 审批：
中国建筑第*工程局有限公司
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湘潭**广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案
目 录
一、工程概况........................................................................................................ 1
1、工程概况.................................................................................................. 1 2、结构设计概况.......................................................................................... 1 二、编制依据........................................................................................................ 1 三、模板设计........................................................................................................ 2
1.轮扣式脚手架立杆、横杆尺寸选择：.................................................... 2 2.轮扣式脚手架平面布置设计.................................................................... 5 3、板模板设计.............................................................................................. 6 4、梁模板设计.............................................................................................. 6 5、墙柱模板设计.......................................................................................... 6 6、特殊位置架体设计：.............................................................................. 7 四、施工准备及计划............................................................................................ 9
1、技术准备.................................................................................................. 9 2、劳动力组织.............................................................................................. 9 3、机具准备................................................................................................ 10 4、材料计划................................................................................................ 10 五、进场材料要求.............................................................................................. 11
1、材料要求................................................................................................ 11 2、制作质量要求........................................................................................ 12 六、施工方法...................................................................................................... 13
1、工艺流程................................................................................................ 13 2、支撑体系搭设方法................................................................................ 13 3、模板体系................................................................................................ 15 4、模板验收................................................................................................ 15 5、模板拆除................................................................................................ 23 六、质量保证措施.............................................................................................. 24 七、安全保证措施.............................................................................................. 24
1、安全保证措施........................................................................................ 24
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2、职业健康、安全环境、文明施工及成品保护措施............................ 25 八、应急救援预案.............................................................................................. 26
1、应急组织机构及职责............................................................................ 26 2、危险源识别分析.................................................................................... 28 3、应急演练................................................................................................ 30 4、安全事故应急流程................................................................................ 30 5、应急处置方法........................................................................................ 30 6、应急救援电话及定点医院.................................................................... 31 九、计算书、附图及附表.................................................................................. 33
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湘湘潭**广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案
C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）
安全专项施工方案
一、工程概况
1、工程概况
湘潭**广场项目位于湘潭市岳塘区**路北、**路南、**东路与**西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。其中，住宅结构形式为剪力墙框架结构。 2、结构设计概况
B地块C组团9#栋住宅建筑层数为地下一层、地上34层。本次轮扣式支撑架拟使用部位为9#地下室及其周边一跨。 地下室层高4.85m，板厚180mm；
剪力墙厚度：200mm，250mm，300mm，350mm
梁断面尺寸：250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm。
本方案适用范围结构设计构件概况
部位 9#栋地下室 层高 构件类型 墙 梁 板 9#栋地下室周4.1m 边一跨 梁 板 截面类型 厚度 截面尺寸（单位mm） 4.85m 200，250，300，350 250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm， 宽×高 300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm 厚度 180mm 宽×高 厚度 250mm*600mm，250mm*700mm，300mm*600mm， 300mm*800mm， 450mm*1000mm，500mm*1200mm 180mm 二、编制依据
序号 1 类别 国家名称 混凝土结构工程施工质量验收规范 编号 GB50204-2015 1
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2 3 4 5 6 7 8 9 标准 建筑工程施工质量验收统一标准 直缝电焊钢管 钢管脚手架扣件 建筑结构荷载规范 GB50300-2013 GB/T 13793-2008 GB15831 GB50009-2012 GB50009-2012 GB/T700-2006 JGJ130-2011 JGJ231-2010 JGJ59-2011 JGJ80-91 JGJ162-2008 建筑结构荷载规范 碳素结构钢 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 建筑施工安全检查标准 建筑施工高处作业安全技术规范 建筑施工模板安全技术规范 建设部建质2009第87号文 10 行业11 标准 12 13 14 15 其它 湘潭**广场项目施工组织设计 B地块住宅9#栋结构及建筑施工图纸 三、模板设计
1.轮扣式脚手架立杆、横杆尺寸选择：
1.1轮扣式钢管模架体系：
轮扣式脚手架体系选用,48*3.0钢管+轮扣制作而成。
1.2立杆模数：采用长度分别为2500mm、1900mm、900mm三种形式立杆，托盘间距600mm，具体尺寸如下图所示。
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1.3横杆模数：550mm、850mm、1150mm（分别用于600mm、900mm、1200mm间距位置）。
轮扣式连接大样 轮扣式节点构成
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轮扣立杆、轮扣横杆大样
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2.轮扣式脚手架平面布置设计
根据本工程特点对本工程标准层轮扣式脚手架平面布置进行设计，具体如下图：
9#栋地下室轮扣式脚手架平面布置图 5
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3、板模板设计
模板及背楞 板厚（单位m部位 计算书 层高 附图 m） 面板mm 15厚木胶合9#栋主楼地下室 计算书（*） 4.85m 附图一 9#栋地下室周边计算书（*） 4.1m 一跨 4、梁模板设计
模板及背楞 截面尺寸 部位 计算书 层高 附图 （单位mm） 模板mm 次楞mm 主楞mm 式 mm mm 250mm*400mm，250mm*500m9#栋主楼地计算书（*） 下室 00mm， 350mm*900mm 250mm*600mm，250mm*7009#栋地下室计算书（*） 周边一跨 *800mm,500mm*1200mm 5、墙柱模板设计
侧模 部位 计算书 层高 附图 墙厚（单位mm） 模板mm 9#栋主楼地计算书（*） 下室 4.85m 附图三 350 15厚木胶合板 间距200 ≤500，顶部距离模板≤300。 间距同主楞间距，水平间距均为500mm。 次楞mm 50×100木方， 主楞mm ... 其他 4.1m 附图二 mm，300mm*600mm，300mm板 木方，间距200 双钢管 架 15厚木胶合梁底：50×100梁底：φ48×3.0钢管支 — 间距1200 500mm。 4.85m 附图二 m，300mm*700mm，300mm*8板 木方，间距200 双钢管 架 轮扣式梁底立杆— — 底150mm，对拉螺杆水平间距15厚木胶合梁底：50×100梁底：φ48×3.0钢管支 — 间距1200 500mm。 两侧设置一道对拉螺杆，距梁轮扣式梁底立杆— — 底150mm，对拉螺杆水平间距两侧设置一道对拉螺杆，距梁支撑形杆横距梁底立杆 纵距mm 梁底立立杆立杆步距... 支撑 梁底其他 附图一 180 板 间距200 间距1200 支架 180 板 15厚木胶合间距200 间距1200 支架 1200 1200 700 架相连接 50×100木方， φ48×3.0双钢管， 轮扣式钢管次楞mm 主楞mm 支撑形式 mm 50×100木方， φ48×3.0双钢管， 轮扣式钢管1200 1200 1200 架相连接 1200，900,采用2.5米轮扣架与0.9米轮扣mm mm 采用2.5米轮扣架与1.9米轮扣立杆纵距立杆横距水平杆步距 支撑 其他 φ48×3.0双钢管，第一道距地≤300，间距墙两侧主楞双钢管之间设置对拉螺杆，竖向 6
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6、特殊位置架体设计：
6.1楼梯位置：
（1）楼梯采用木模板支设板底，楼梯底模、侧模及梯步模采用15mm厚模板，选用整张模板拼接而成，模板的长和宽均为墙体间的净距离，龙骨采用40×100mm木方。支撑体系采用可调钢支撑，搭设满堂架，根据开间尺寸分步立柱，立柱间距1000mm，纵横双向设置，立柱上放U型托，在距地30mm处设一道水平杆，向上每1500设一水平拉杆。
（2）踏步板采用定型化木制模板。定型木制模板做法为，采用15mm木板做面模板，50*100mm木方做龙骨。
首跑楼梯支模架剖面图
楼梯位置支模架剖面图
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6.2梁底位置
本工程存在250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm等截面尺寸框架梁，根据模板设计要求：当梁腹高≤600mm时，梁底无需增设立杆回顶支撑；600＜梁腹高＜1000mm时，梁底需增设一根立杆进行回顶支撑,若梁底部位无法采用轮扣小横杆，须采用普通钢管小横杆，如下图所示。
9#栋地下室梁底位置支模架剖面图
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9#栋地下室周边一跨范围内梁底位置支模架剖面图
四、施工准备及计划
1、技术准备
1.1技术人员编制相应技术专项方案并按公司及业主要求进行方案评审和审核，经各方同意后才可实施；
1.2技术部在方案审核完成后，应在方案实施前及时对项目各管理人员及相应劳务管理人员进行方案技术交底；
1.3技术、安全、工程部人员应熟悉图纸，保证方案中计划搭设平面图与施工现场情况一致；
1.4施工测量和检查复核：在开工前，进行现场现有完成构件进行复测，其内容包括检查和复核控制点、轴线等，并作好记录。 2、劳动力组织
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楼栋号 工种 项目施工员 项目安全员 架子工 人数 2人（） 1人（） 20人 5人 1人（） 1人（） 单位名称 中建二局 中建二局 峻峰劳务 峻峰劳务 峻峰劳务 峻峰劳务 9#栋 杂 工 劳务施工员 劳务安全员 3、机具准备
机具及工具准备一览表
机具名称 锤 子 单头扳手 活动扳手 钢卷尺 工程检测尺 水准仪 4、材料计划 名称 1 2 3 4 5 6 7 8 9
规格 0.25kg、0.5kg 17～19、22～24 最大开口65 5m 2m DZS3-1 数量 30 30 50 20 20 4 规格 立杆 立杆 横杆 横杆 木胶合板 顶托 木方 钢管 扣件 规格 A-LG-2.5米 A-LG-1.9米 A-SG-0.9米 A-SG-0.6米 1830×915×15mm Ø48×500mm 40×90×3000mm φ48×3.0mm 10
数量 1600 1600 4400 1000 900 2500 7800 1000 2000 备注 湘潭**广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案
五、进场材料要求
1、材料要求
1.1轮扣架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）、《碳素结构钢》（GB/T700）以及《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）的规定，各类支架主要构配件材质应符合表6.4.1的规定。
轮扣架主要构配件材质
可调底水平立杆 杆 斜杆 斜杆 托座 ZG230-450或 ZG230-Q345A Q235B Q195 Q235B 450 管 1.2钢管外径允许偏差应符合表下的规定，钢管壁厚允许偏差±0.1mm。 钢管外径允许偏差 （mm）
外径D 48 外径允许偏差 +0.2－0.1 20号无缝钢Q235B 500 或Q235B ZG270-ZG230-450竖向水平 扣接头 连接套管 座、可调母 销 可调螺连接盘、插1.3连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）中牌号为ZG230－450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8mm，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10mm，允许尺寸偏差±0.5mm。
1.4扣件：有裂缝变形的扣件严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件的抗滑力不小于8KN。
1.5木枋：50*100木枋必须用刨木机加工，必须保证木枋有一个截面尺寸准确。
1.6顶托：长度、丝数及顶托板的厚度必须满足规范要求。
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1.7对拉螺杆：直径14mm，不得有影响使用的锈蚀。力学性能需满足设计要求。
1.8材料进场由工程部组织，项目各部门参与验收，验收合格后才可使用。 2、制作质量要求
2.1杆件焊接制作应在专用工具上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》（GB/T8110）中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。
2.2楔形插销的斜度应满足楔入连接盘后能自锁，厚度不应小于8mm，尺寸允许偏差±0.1mm。
2.3立杆连接套管有铸钢套管和无缝钢管套管两种形式。对于铸钢套管形式，立杆连接套长度不应小于90mm，外伸长度不应小于75mm；对于无缝钢管套管形式，立杆连接套长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。
2.4立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，承插型盘扣式钢管支架销孔为Ø14mm，立杆连接件直径宜为Ø12mm，允许尺寸偏差±0.1mm。
2.5构配件外观质量应符合以下要求：
2.5.1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；
2.5.2钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；
2.5.3铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；
2.5.4冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
2.5.5各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；
2.5.6可调顶托的螺牙宜采用梯形牙，管宜配置48丝杆和调节手柄, 丝杆直径不得小于36mm。可调顶托的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；
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2.5.7架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固； 2.5.8主要构配件上的生产厂标识应清晰。
六、施工方法
1、工艺流程
放支撑杆件点定位→竖立杆并搭设扫地杆及横杆→安装顶托→搭设剪刀撑→安装模板→检查验收→浇筑混凝土→使用及维护→脚手架拆除 2、支撑体系搭设方法
2.1按照轮扣式脚手架支撑体系平面布置图在地面上弹出定位线，脚手架搭设时应在立杆底部铺设垫板，严禁立杆直接落在板表面上。
2.2先竖立最角端的立杆，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中，以此类推逐步将架体搭设完毕。搭设过程中，同一个轮盘上横杆与其连接的立杆要互相垂直，同一方向内连接的横杆要顺直并且与模板支撑位置线保持平行。
2.3在立杆顶部安装可调顶托，通过调节顶托调平到所需标高。立杆伸出顶层水平杆中心线至顶托支撑点的长度不应超过600mm。本工程9#栋地下室层高4.85m，采用2.5米轮扣架管及1.9米轮扣架管相接方式形成支模体系，如下图。
9#栋地下室轮扣式支撑架搭设剖面示意图
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本工程9#栋主楼地下室周边一跨范围内层高4.10m，采用2.5米轮扣架管及0.9米轮扣架管相接方式形成支模体系，如下图。
C组团地下室轮扣式支撑架搭设剖面示意图 2.4立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
为满足两种型号轮扣架组成模板体系稳定性，须在架体顶部及对接接头部位连续设置2排水平剪刀撑。
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9#栋地下室支撑架纵向及水平剪刀撑搭设示意图
9#栋地下室周边一跨支撑架纵向及水平剪刀撑搭设示意图 3、模板设计：
3.1底板模板
（1）本工程9#栋地下室采用筏板基础，主楼筏板基础1.4米厚，在混凝土垫层施工完成后，在筏板外围轮廓线位置均采用砖胎模，砖胎模外侧抹灰找平，以保证防水基层面符合要求，基层面干燥度达防水要求后进行防水卷材施工。
（2）9#栋塔楼电梯井、集水井在浇筑完成垫层后，采用C15素混凝土浇筑成胎模，在浇筑混凝土前，外侧必须做好回填土，既保证混凝土模的刚度又可以对混凝土起到养护作用，底板标高上1400mm全部采用15mm厚多层板拼装模板作吊模支设，内侧用马凳支架支撑在底板下层附加筋上并加焊，以固定模板位置，防止模板跑位。
（3）穿墙螺栓中间设方形止水钢环，螺杆为,14，止水环为方形80×80mm，止水钢板厚度5mm， 见附图：
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方钢扣件双螺母橡胶垫挡模片方形止水钢环穿墙螺杆 3.2地下室墙体模板设计
（1）墙体模板采用15mm厚多层板，龙骨采用50mm×100mm木方子，按墙体规格预制大模板，模板的接缝采用企口的接缝方式，配制以单张915×1830分别配制，上下两块模板间设企口接缝，模板配制时进行编号，在现场模板拼接时对号拼接，确保模板接缝严密，防止漏浆。
（2）剪力墙模板采用多层板与木龙骨（木方必须平直，木节超过截面1/3的不准使用）接合，首先在多层板上打φ3mm孔，采用5cm长自攻螺丝连接，墙体高度模板根据墙体高度制作，模板的拼装及止水螺栓安装形式如下图所示。
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￠48脚手架管（竖向主楞）12002060mm×80mm木方（次楞）35015mm厚多层板 ￠48脚手架管（水平主楞） ￠48脚手架管（竖向主楞）60mm×80mm木方（次楞）φ14对拉螺栓(带止水环)350600 ￠48脚手架管（水平主楞）60060040042004004200400400400400250200200200200200200墙体模板墙体模板的加固方法 （3）剪力墙竖楞采用50*100方木，间距200。主楞采用Φ48*3.0双钢管在模板两侧用Φ14进行对拉，沿模板跨度间距450mm，离地面起300处布置第一道对拉螺栓，然后往上@450的间距布置到剪力中问，中部以上按@500设置。
100
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250400400400400400400400400400250250400400400400400400600扣 件湘潭**广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案
3.3 柱子模板设计
（1）地下室独立框架柱尺寸为450*1000mm、600*600mm、800*1000mm、800*1200mm、700*1300mm柱模采用15mm厚多层板，次楞采用50mm ×100mm木方，间距150mm，柱箍采用Φ48*3.0双钢架管与对接拉螺栓对拉，间距500mm。为保证位置不偏移，加固用双钢管斜支撑设置两道。
（2）附墙边框架柱尺寸为700×800mm、700×700mm，角柱为700×800mm，模板采用15mm厚多层板，次楞采用50mm ×100mm木方，间距不大于200mm，主楞采用Φ48*3.0钢管，主楞水平、竖向主楞双向交叉设置，用对拉止水螺栓分别从两侧将板体拉紧，如图所示：
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（3）短柱模板采用15mm多层胶合板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用Φ48*3.0钢管，主楞水平、竖向主楞双向交叉设置，配合阴角模板一同使用。其它短柱形式不同，参照该配制及加固形式执行。
3.4梁模板设计：
（1）框架梁模板采用15厚多层板，梁侧模水平次龙骨为50×100木方@ 300，竖向Φ48*3.0钢管主龙骨@500。梁腹高大于等于450mm的框梁需增设对拉螺栓，沿跨度方向450-600mm之间，沿坚向间距（排距）由计算进行确定，本工程梁腹高大于450、小于等于700，设一道Φ14对拉螺栓，纵横间距@500；梁侧加固：设置钢管斜撑@1000，梁底支架，立杆纵距@1000，横距@1000；梁腹高大于700、小于等于1000时，设两道Φ14对拉螺栓，纵横间距@500；梁侧加固：设置钢管斜撑@1000，梁底支架，立杆纵距@500，横距@500。梁腹高大于1000、小于等于1400时，设三道Φ14对拉螺栓，纵横间距@500；梁侧加固：设置钢管斜撑@1000，梁底支架，立杆纵距@500，横距@500。梁腹高大于1400在以上的设四道Φ14
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对拉螺栓，纵横间距@500；梁侧加固：设置钢管斜撑@1000，梁底支架，立杆纵距@500，横距@500。
（2）梁底模为50×100木方纵向设置，间距不大于200，Φ48*3.0钢管作梁底排木@450-600mm，钢管作斜顶拉杆。架子底立杆纵横弹线，上下层立杆尽量在同一直线上。
（3）由于本工程存在250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm等截面尺寸框架梁，根据模板设计要求：当梁腹高≤600mm时，梁底无需增设立杆回顶支撑；600＜梁腹高＜1000mm时，梁底需增设一根立杆进行回顶支撑,若梁底部位无法采用轮扣小横杆，须采用普通钢管小横杆，同时采用双钢管进行回顶，如下图所示。
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3.5顶板模板设计
（1）顶板支撑采用轮扣式满堂脚手架，立杆支撑横距1200mm，纵距为1200mm，水平杆间距1200mm，并分别在架体顶层及扣件相接位置连续设置一道水平剪刀撑，四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。次龙骨采用50mm×100mm，第一道设在靠墙边150mm，按间距200mm逐一排放，主龙骨采用Φ48*3.0双钢管，上部铺设15mm厚多层板，用钉子钉牢。模板支设如下图所示:
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4、模板验收
4.1模板支撑体系、木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
4.2模板工程完成后，应由生产经理组织安全部、技术部、质量部进行检查，对模板支架应重点检查模板支架体系的立杆、水平杆、剪刀撑、顶托等重要构件是否方案施工。
钢管支架施工验收允许偏差 检查内容 立杆垂直度≤L/500且±50 垂直度 可调托座 插入立杆深度≥150 水平杆水平度 5、模板拆除
模板拆除时使混凝土达到必要的强度，混凝土的强度以同条件养护试块的抗压强度为准。具体要求如下：
5.1 墙体、柱：模板在混凝土浇筑完成12小时以上后，强度等级达到1.2MPa ，混凝土不掉角时开始拆除。
5.2 梁、板：现浇结构梁、板拆模混凝土强度必须满足GB50204-2002要求才能拆除。由于现浇结构梁板一般拆模较早，梁板砼必须待项目试验员留设的同条件养护试块强度报告表明符合拆模条件后，由项目施工员签署拆模许可证后方可进行模板拆除。顶板、梁跨度小于8m, 混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上才能拆模；跨度大于8m及悬挑梁, 混凝土强度达到设计强度标准值的100%以上才能拆模；
5.3 悬挑构件：悬挑结构混凝土强度达到设计强度标准值的100%才能拆模。 5.4 拆模前需由工长填写拆模申请，项目总工签字确认后方可拆除模板。 5.5模板拆除顺序：解除支撑→松开紧固螺栓→撬动松动模板→塔吊或人工拆开模板→模板清理→螺杆、蝴蝶卡等整理→施工垃圾清理
±5 ±5 ±5 允许偏差(mm) ±5 ±5
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5.5.1在拆剪力墙模时，拆除斜撑后，从上到下轻撬模板使之松动，再逐块拆除。防止整片倾倒伤人。
5.5.2模板拆除不得重力下坠，尽量让其轻轻下落；拆除的模板及时进行处理，堆放整齐；局部破坏严重的模板及时更换。
5.5.3在模板拆除过程中，如发现影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后方可拆除。在模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。模板拆除后应随即进行修整及清理，整平后涂刷隔离剂分类堆放整齐，以便周转使用。虽然砼达到拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时，保留部分支撑，特别是转换层的模板拆除后一定要保留部分竖向支撑。
5.6门窗、洞口：门窗、洞口的内模拆除时，孔洞表面不发生塌陷，周围不发生裂缝后方可拆除。
六、质量保证措施
详见《湘潭**广场项目C组团模板工程（扣件式）安全专项方案》
七、安全保证措施
1、安全保证措施
1.1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工和木工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
1.2 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
1.3 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范进行检查验收，合格后方准使用。
1.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 1.6 搭拆脚手架时，应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
1.6 脚手架的安全检查与维护，应按规范进行。
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1.7 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
1.8 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
1.9 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 2、职业健康、安全环境、文明施工及成品保护措施
2.1、各楼层施工操作时，成品、半成品、木枋等材料必须堆码平稳整齐，且同一位置严禁堆码过多材料，木材堆码高度不超过1.2m为宜。保持现场的场容场貌，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。
2.2、使用的工具不得乱扔乱放，地面作业时应随时放入工具箱，高处作业时应放入工具袋内。
2.3、作业时使用的铁钉，不得含入口中。
2.4、作业前应检查所有的工具，如手柄有无松动、断裂等，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用，操作时应佩戴绝缘手套。
2.5、使用手提电锯时，锯条锯片必须适度调紧，下班时要放松，以防止再次使用时锯条锯片突然爆断伤人。
2.6、木工作业场所的刨花、木屑、废弃木枋木条等必须自产自清、日产日清、工完场清。
2.7、用火前必须事先申请用火证，并设专人监管。 2.8、模板安装应遵循以下原则：
2.8.1 作业前认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格。
2.8.2 地面上的支撑场地必须平整夯实，支撑立杆下方必须垫不小于0.15㎡垫木，并同时排除现场的不安全因素。
2.8.3 模板作业高度在2m及以上高度施工时，必须设置安全防护设置，临边洞口作业必须规范使用安全带。
2.8.4 操作人员登高必须走人行通道，严禁利用模板支撑攀爬上下，不得在墙顶、独立梁及其它高出狭窄而无防护的模板面上行走。
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2.8.5 模板的立柱顶撑必须设置牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。模板安装过程中，不得间歇。柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆必须安装牢固成整体后作业人员才允许离开。
2.8.6 组装立柱模板时，四周必须设置牢固支撑，支设独立梁模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作以及在梁底模上行走和立侧模。
2.9、模板拆除应遵循以下原则：
2.9.1 拆模必须待混凝土满足拆模强度后进行，严禁未经项目部施工员允许而私自拆模。
2.9.2 拆模的顺序和方法，应按照先支后拆、后支先拆的顺序。先拆除非承重件，后拆承重件。严禁将支柱全部拆除后一次性拉拽拆除。已拆除的活动模板，必须一次性连续拆除完方可停歇，严禁遗留安全隐患。
2.9.3 拆模作业时，必须设置警戒区，防止下方人员进入。拆模人员必须站在牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防止失稳坠落。
2.9.4 严禁利用塔吊拆除尚未撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须栓接牢固，吊点平衡。
2.9.5 拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须搭设安全网等可靠防护措施。
2.9.6 拆除的模板及支撑加固材料必须边拆边清边运边码垛。楼层高出拆除的材料，严禁向下抛掷。
八、应急救援预案
1、应急组织机构及职责
应急处理领导小组成员名单如下： 组 长：* 电话： 副组长：* 电话： 成 员：* 组长的职责：
1.1总管全局，是应急状态的现场最高指挥者，负责组织应急领导小组全体
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成员及项目部其它人员展开救治工作，负责进行各人员分工；
1.2负责保障救治资金；
1.3负责紧急情况下特殊措施的审核；
1.4主持事件处理报告的编制，并将报告递交分公司领导及主管部门； 1.5及时将事件的进展向分公司领导及主管部门汇报； 1.6负责对事件的善后处理工作； 副组长的职责：
1.1协助组长工作，当组长不在事件现场时，主管全局工作； 1.2负责应急措施的具体安排及实施； 1.3负责平时预防工作的实施； 组员的职责：
1.1服从安排，完成组长或副组长交办的工作；
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1.2及时向组长通报事件的变化情况； 2、危险源识别分析
危险源清单 序号 1 2 作业活动 模板工程（轮扣式）施工 危险源 脚手架未测算、交底 脚手架搭设不规范的失稳 3 脚手架搭设不规范、无立杆底座、斜杆长度不足等；悬空脚手架应用栏杆或撑木固定不稳定，有摇动摇晃现象；脚手架与模板相连；脚手架搭设未验收 作业平台搭设不规范 4 5 6 脚手架超载、偏载的失稳 脚手架拆除操作不当 梯子设置不当 工作平台无防护栏杆；作业平台面板探头；作业平台挑头板未固定；通道及卸料平台的防护栏杆不符合规范规定；施工层脚手板未铺满、绑牢、无探头板 脚手架上材料堆放不均匀，荷载超过规定；挑式脚手架超负荷使用；脚手架超负荷承载物料、人员 脚手架的拆除未按顺序施工；拆除的脚手杆、板随意抛掷；拆除脚手架时，周围未设置护栏或警戒标志； 人员上下无爬梯或爬梯不符合要求；云梯搭设不稳固；缺档使用或两档间距大于30cm；梯子搭设时未采取有效防滑措施；移动式操作平台移动时人员随台一起移动；吊索上使用上部不带钩的梯子；立梯的工作角度过大；固定式直爬梯超过8米时未设梯间平台； 项目级 a、b 项目级 a、b 项目级 a、f 项目级 f 项目级 e、f 可能导致的事故 未编制脚手架方案或未按方案进行施工；脚手架装、拆无交底文件 风险级别 项目级 计划控制措施 （a～f） a 备注 28
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7 梯子违章作业 上、下云梯超速；站在梯子最高两级梯档上作业；梯上有人时移动梯子；两人站在一个靠梯上作业；一只脚踩在梯上作业；作业时梯内侧有人逗留； 项目级 b、c 8 9 10 11 12 13 登高违章作业 安全帽、安全带缺陷 物料坠落 攀登杆、塔、梯前，未检查攀登物是否牢固；攀援不可靠物体；嬉戏打闹；未穿防滑鞋； 不具备作业知识；携带重物登高；小物件无工具袋； 用绳、软线、链条代替安全带；使用无安全生产许可和合格证的安全帽、安全带；使用劣质、过期的安全带； 随意抛掷工具、材料；交叉作业无防护； 护网无专人维护；垂直交叉作业层间未设严密、牢固的防护隔离措施 项目级 项目级 项目级 项目级 项目级 项目级 b、c b、f b b、f a、f a、c 防护网使用不当 不按规定使用防护网；防护网固定不牢；安全网上杂物不及时清除；防安全通道搭设不规范 安全带使用违章 不系或不正确使用安全带、使用前不检查；安全带低挂高用；安全带挂到移动或不牢固的物件上；安全带没有系扎在吊索上；擅自接长使用安全带 未设置安全通道；安全通道没有满铺； 14 15 16 现有措施。 不适宜人员登高作业 不适宜环境登高作业 无避雷装置 身体不适宜（高血压、心脏病、恐高症）；醉酒登高；疲劳作业（注意力不集中）；未经培训、无证人员从事高处作业 照明不足；大风（超过六级以上）、雷雨天气进行作业； 独立脚手架无避雷装置；避雷接地不良； 项目级 项目级 项目级 b b f 注：控制措施中，a 为制定目标、指标及管理方案；b 为制定管理程序；c 为培训与教育；d 为应急预案与响应；e 为加强现场监督检查；f 为保持编制/日期： 审核/日期： 批准/日期：
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3、应急演练
为保证出现紧急情况能按本计划实施，项目部组织进行应急预演，预演内容主要有以下几项：高空坠落、触电、火灾、集体中毒、机械伤害、中暑。预演由项目事故应急领导小组副组长，组织应急领导小组全体成员参加，并应有几名工人参加，工人在旁观看，达到培训，交底的目的。 4、安全事故应急流程
发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。 5、应急处置方法
5.1呼救
当施工现场发生高处坠落和物体打击伤亡、伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确：某某地点或某某部位发生某某情况，将信息准确传出。
听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告、传递与其最近的项目部管理人员、现场值班人员或应急救援领导小组成员，使应急响应救援小组负责人能迅速启动应急救援预案。
5.2报警
接到现场呼救，根据实际情况，确定是否拨打急救电话（120、119、110）。急救电话报告发生伤亡伤害的现场地点、伤害类型，同时必须告知工程现场附近醒目标志建筑，以便急救中心迅速判断方位。
项目应急救援领导小组接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。
5.3接车
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领导小组立即指定专人迅速到路口接车，引领急救车从具备驶入条件的道路迅速到达事故现场。
5.4自救
应急救援领导小组张振宇负责现场自救的组织工作。现场抢救组要采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员，防止事故进一步扩大。
5.4.1对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。
5.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。
5.4.3有效止血，包扎伤口。
5.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。 5.4.5伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。 5.4.6若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。
5.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。
5.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。
5.5保护现场
现场在组织自救的同时，保卫组周后安应负责现场的安全保卫及人员疏散，设置警界，保护现场，为今后的事故调查提供真实情况依据。 6、应急救援电话及定点医院
事故发生第一时间，要立即报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救：
救护电话：120火警电话：119报警电话：110 *市第一人民医院电话： *
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拨打电话报告时，不要惊慌，必须讲清事故情况和已采取的措施，让救护人员做好急救准备，讲清事故发生地点、附近特征，单位名称，负责人姓名、电话；报告程序：逐级也可越级。
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九、计算书、附图及附表
9.1主楼地下室板模板（轮扣式）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 9栋主楼地下室 4.85 4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 180 6 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值面板及小梁 G1k(kN/m) 楼板模板 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 施工人员及设备产生的荷载标准3 值Q1k(kN/m) 基本风压0.3 ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) D类(有密集建筑群且房屋较高市地基粗糙程度 区) 222320.1 0.3 0.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 324 1.1 0.076
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模板支架顶部9 距地面高度(m) 风压高度变化0.51 系数μz 风荷载体型系0.5 数μs 三、模板体系设计
主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱横向间距lb(mm) 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1200 450 100 结构表面外露 水平拉杆步距h(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 1200 400 150 立柱纵向间距la(mm) 1200 设计简图如下：
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模板设计平面图
纵向剖面图
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横向剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16.83 9350 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态 q1
＝
γ0×[1.35×(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×1=10.014kN/m
q1
静
=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b =
1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)]×1=6.234kN/m
q1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×3)×1=3.78kN/m
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正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下：
1、强度验算 Mmax＝0.1q10.171kN·m
σ＝Mmax/W＝0.171×106/37500＝4.547N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×4004/(100×9350×281250)=0.304mm ν＝0.304mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm 满足要求！
静
L2+0.117q1
活
L2＝0.1×6.234×0.42+0.117×3.78×0.42＝
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432矩形木楞 12.87 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.386 8415 二等跨连续梁 q1＝γ0×[1.35×(G1k
＝
+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×0.44.114kN/m
因
此
，
q1
静
＝γ0×1.35×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.4＝2.602kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×3×0.4＝1.512kN/m
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计算简图如下：
1、强度验算 M1＝0.125q10.74kN·m
M2＝q1L12/2=4.114×0.12/2＝0.021kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.74，0.021]＝0.74kN·m σ=Mmax/W=0.74×106/83330=8.886N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q13.085kN
V2＝q1L1＝4.114×0.1＝0.411kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[3.085，0.411]＝3.085kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.085×1000/(2×50×100)0.926N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.4＝1.927kN/m 挠度,跨中νmax＝
0.521qL4/(100EI)=0.521×1.927×12004/(100×8415×416.67×104)＝0.594mm≤[ν]＝
38
静静
L2+0.125q1
活
L2＝0.125×2.602×1.22+0.125×1.512×1.22＝
L+0.625q1
活
L＝0.625×2.602×1.2+0.625×1.512×1.2＝
＝
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L/400＝1200/400＝3mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 2 1、小梁最大支座反力计算 q1
＝
γ0×[1.35×(G1k
＝
+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×0.44.222kN/m
q1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.4＝2.71kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×3×0.4＝1.512kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.4＝2.007kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.222×1.2＝6.333kN 按悬臂梁，R1＝4.222×0.1＝0.422kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.8kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×1.2＝3.011kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.007×0.1＝0.201kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.806kN;
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计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
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主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=1.467×106/4490=326.758N/mm2>[f]=205N/mm2
不满足要求！请减小小梁间距或立柱纵向间距，或优化小梁位置等！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×6.764×1000/424＝31.907N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
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4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=2.922mm≤[ν]=1200/400=3mm 悬挑段νmax＝1.362mm>[ν]=2×150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=8.436kN，R2=11.831kN，R3=12.781kN，R4=4.952kN 图二
支座反力依次为R1=6.587kN，R2=12.413kN，R3=12.413kN，R4=6.587kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 42
可调托座承载力容许值[N](kN) 30
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按上节计算可知，可调托座受力N＝12.781/0.6=21.302kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 支架立柱计算长度修正系数η 2Ф48×3 Q235 15.9 205 1.2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 悬臂端计算长度折减系数k 32Ф48×3 424 4.49 0.15 0.7 1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l0=ηh=1.2×1200=1440mm
λ=max[l01，l0]/i=1630/15.9=102.516≤[λ]=180 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立柱段：
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，φ＝0.573 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[8.436，12.413，12.781，6.587]/0.6=21.302kN
f＝ N1/(ΦA)＝21302/(0.573×424)＝87.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.22/10＝0.017kN·m N1w
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+0.017/1.2=21.3
43
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16kN
f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝21316/(0.573×424)+0.017×106/4490＝91.523N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 非顶部立柱段：
λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，φ1=0.661 不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+1×1.35×0.15×4.1=22.132kN
f=N/(φ1A)＝22.132×103/(0.661×424)=78.968N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.22/10＝0.017kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+1×1.35×0.15×4.1+0.017/1.2=22.146kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W
22.146×103/(0.661×424)+0.017×106/4490=82.804N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
＝
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=4.1/4=1.025≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
44
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十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 21400 7 0.829 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C35 8.294 200 F1=N=22.146kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 m σpc,混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处um 板垂直截面的最不利周长。 h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比2
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在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其说明 取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=0.95，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=1380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=6120mm F=(0.7βhft+0.25σpc
，
m)ηumh0=(0.7×0.95×0.829+0.25×0)×1×6120×1380/1000=4655.933kN≥F1=22.146kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al βl=(Ab/Al)1/2局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 Ab 可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=22.146kN
满足要求！
46
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9.2主楼周边地下室板模板（轮扣式）
计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 9栋主楼周边地下室顶板 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 4.1 4 模板支架纵向长度L(m) 6 新浇混凝土楼板板厚(mm) 180 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值面板及小梁 G1k(kN/m) 楼板模板 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 施工人员及设备产生的荷载标准3 值Q1k(kN/m) 基本风压0.3 风荷载标准值ωk(kN/m) 22320.1 0.3 0.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 324 1.1 ω0(kN/m) 地基粗糙程度 D类(有密集建筑群且房屋较高市20.076
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区) 模板支架顶部9 距地面高度(m) 风压高度变化0.51 系数μz 风荷载体型系0.5 数μs 三、模板体系设计
主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱横向间距lb(mm) 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1200 450 100 结构表面外露 水平拉杆步距h(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 1200 400 150 立柱纵向间距la(mm) 1200 设计简图如下：
48
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模板设计平面图
纵向剖面图
49
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横向剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16.83 9350 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态 q1
＝
γ0×[1.35×(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×1=10.014kN/m
q1
静
=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b =
1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)]×1=6.234kN/m
q1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×3)×1=3.78kN/m
50
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正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下：
1、强度验算 Mmax＝0.1q10.171kN·m
σ＝Mmax/W＝0.171×106/37500＝4.547N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×4004/(100×9350×281250)=0.304mm ν＝0.304mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm 满足要求！
静
L2+0.117q1
活
L2＝0.1×6.234×0.42+0.117×3.78×0.42＝
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432矩形木楞 12.87 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.386 8415 二等跨连续梁 q1＝γ0×[1.35×(G1k
＝
+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×0.44.114kN/m
因
此
，
q1
静
＝γ0×1.35×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.4＝2.602kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×3×0.4＝1.512kN/m
51
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计算简图如下：
1、强度验算 M1＝0.125q10.74kN·m
M2＝q1L12/2=4.114×0.12/2＝0.021kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.74，0.021]＝0.74kN·m σ=Mmax/W=0.74×106/83330=8.886N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q13.085kN
V2＝q1L1＝4.114×0.1＝0.411kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[3.085，0.411]＝3.085kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.085×1000/(2×50×100)0.926N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.4＝1.927kN/m 挠
度
,
跨
中
νmax
＝＝
静静
L2+0.125q1
活
L2＝0.125×2.602×1.22+0.125×1.512×1.22＝
L+0.625q1
活
L＝0.625×2.602×1.2+0.625×1.512×1.2＝
0.521qL4/(100EI)=0.521×1.927×12004/(100×8415×416.67×104)＝0.594mm≤[ν]＝
52
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L/400＝1200/400＝3mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 2 1、小梁最大支座反力计算 q1
＝
γ0×[1.35×(G1k
＝
+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×0.44.222kN/m
q1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.4＝2.71kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×3×0.4＝1.512kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.4＝2.007kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.222×1.2＝6.333kN 按悬臂梁，R1＝4.222×0.1＝0.422kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.8kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×1.2＝3.011kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.007×0.1＝0.201kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.806kN;
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计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
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主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=1.467×106/4490=326.758N/mm2>[f]=205N/mm2 满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×6.764×1000/424＝31.907N/mm2≤[τ]=125N/mm2
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满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=2.922mm≤[ν]=1200/400=3mm 悬挑段νmax＝1.362mm>[ν]=2×150/400=0.75mm 满足要求！
5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=8.436kN，R2=11.831kN，R3=12.781kN，R4=4.952kN 图二
支座反力依次为R1=6.587kN，R2=12.413kN，R3=12.413kN，R4=6.587kN
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七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝12.781/0.6=21.302kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 支架立柱计算长度修正系数η 2Ф48×3 Q235 15.9 205 1.2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 悬臂端计算长度折减系数k 32Ф48×3 424 4.49 0.15 0.7 1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l0=ηh=1.2×1200=1440mm
λ=max[l01，l0]/i=1630/15.9=102.516≤[λ]=180 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立柱段：
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，φ＝0.573 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[8.436，12.413，12.781，6.587]/0.6=21.302kN
f＝ N1/(ΦA)＝21302/(0.573×424)＝87.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.22/10＝0.017kN·m
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N1w
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+0.017/1.2=21.316kN
f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝21316/(0.573×424)+0.017×106/4490＝91.523N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 非顶部立柱段：
λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，φ1=0.661 不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+1×1.35×0.15×4.1=22.132kN
f=N/(φ1A)＝22.132×103/(0.661×424)=78.968N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.22/10＝0.017kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+1×1.35×0.15×4.1+0.017/1.2=22.146kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W
22.146×103/(0.661×424)+0.017×106/4490=82.804N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
＝
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=4.1/4=1.025≤3
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满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 21400 7 0.829 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C35 8.294 200 F1=N=22.146kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 m σpc,混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处um 板垂直截面的最不利周长。 h0 η1 η2 η=min(η1,η2) 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 2
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对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其说明 取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=0.95，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=1380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=6120mm F=(0.7βhft+0.25σpc
，
m)ηumh0=(0.7×0.95×0.829+0.25×0)×1×6120×1380/1000=4655.933kN≥F1=22.146kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al βl=(Ab/Al)1/2局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 Ab 可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=22.146kN
满足要求！
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9.3梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）
计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 9栋地下室 4.85 6 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 300×800 4 150 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值面板及小梁 G1k(kN/m) 楼板模板 新浇筑混凝土自重标准值24 G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值1.5 G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值3 Q1k(kN/m) 基本风压风荷载标准值ωk(kN/m) 223320.1 0.3 0.5 混凝土板钢筋自重标准值1.1 G3k(kN/m) 3非0.3 义:0.031 自定ω0(kN/m) 2
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D类(有密集建筑群且房屋较高市地基粗糙程度 区) 模板支架顶部6 距地面高度(m) 风压高度变化0.51 系数μz 风荷载体型系0.2 数μs 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱纵距是否相等 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向 是 1200 1200 1500 1000 500 1200、1200 居中 600 1 按梁两侧立柱间距均分 600 200
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每跨距内梁底支撑小梁根数 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 结构表面的要求 6 240 结构表面隐蔽 设计简图如下：
平面图
立面图
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四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 验算方式 215 1.4 简支梁 按简支梁计算：
截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4
q1
＝
γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×0.3＝9.437kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×0.3＝6.15kN/m 简图如下：
1、抗弯验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×9.437×0.242＝0.068kN·m σ＝Mmax/W＝0.068×106/11250＝6.039N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×6.15×2404/(384×10000×84375)＝0.315mm≤[ν]＝L/250＝240/250＝0.96mm
满足要求！
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3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1q1L＝1×9.437×0.24＝2.265kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1q2L＝1×6.15×0.24＝1.476kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.444 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2250×100 1.782 9350 承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝2.265/0.3＝7.549kN/m 小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.24＝0.065kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载
F1=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.6-0.3/2)/2×0.24+1×1.35×0.5×(0.8-0.15)×0.24＝0.62kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载
F2=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2×0.24+1×1.35×0.5×(0.8-0.15)×0.24＝0.62kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝1.476/0.3＝4.92kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.24＝0.048kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载
F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×(0.6-0.3/2)/2×0.24+1×0.5×(0.8-0.15)×0.24＝0.308kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载
F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×((1.2-0.6)-0.3/2)/2×0.24+1×0.5×(0.8-0.15)×0.24＝0.308kN
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计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.129×106/83330=1.548N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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小梁剪力图(kN)
Vmax＝1.69kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.69×1000/(2×50×100)0.507N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
＝
小梁变形图(mm)
νmax＝0.014mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R1＝0.101kN，R2＝3.381kN，R3＝0.101kN 正常使用极限状态
R'1＝0.059kN，R'2＝2.032kN，R'3＝0.059kN
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六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 简支梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知P＝max[R2]×0.6＝2.028kN，P'＝max[R2']×0.6＝1.219kN
主梁计算简图一
主梁计算简图二
1、抗弯验算
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主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=1.338×106/4490=297.996N/mm2>[f]=205N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
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主梁剪力图二(kN)
Vmax＝6.02kN
τmax=2Vmax/A=2×6.02×1000/424＝28.396N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax＝5.091mm>[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm
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悬臂端νmax＝2.643mm>[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！
4、支座反力计算 图一：Rmax=8.048kN 图二：Rmax=7.098kN
用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一
立柱2：R2＝8.048kN 图二
立柱2：R2＝7.098kN
立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=8.048/0.6=13.413kN
七、纵向水平钢管验算
钢管截面类型(mm) 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2322Ф48×3 424 206000 4.49 125 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm) 24Ф48×3 15.9 10.78 205 由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.101kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.059kN
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纵向水平钢管计算简图一
纵向水平钢管计算简图二
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)
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纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.067×106/4490＝14.922N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图一(kN)
纵向水平钢管剪力图二(kN)
Vmax＝0.3kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.3×1000/424＝1.414N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
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满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图一(mm)
纵向水平钢管变形图二(mm)
跨中νmax＝0.246mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm 满足要求！
悬臂端νmax＝0.128mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=0.401kN 图二：Rmax=0.354kN
用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一：
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立柱1：R1=0.401kN，立柱3：R3=0.401kN 图二：
立柱1：R1=0.354kN，立柱3：R3=0.354kN
八、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.85 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力0.401kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2]＝13.413kN≤[N]＝30kN 满足要求！
N＝max[R1,R3]＝max[0.401,0.401]＝
九、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 支架立柱计算长度修正系数η 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 Q345 15.9 1.2 300 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 悬臂端计算长度折减系数k 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.7 0.15 1、长细比验算
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.386 2、风荷载计算
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Mw＝γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.031×1.2×1.52/10＝0.011kN·m
R1＝0.401kN，P2＝13.413kN，R3＝0.401kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，R3+N边
1.35×0.15×(4.85-0.8)+Mw/lb＝2]+1×
max[0.401+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×1.2，13.413，
0.401+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.82+0.011/1.2＝14.242kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14241.88/(0.386×424)+0.011×106/4490＝89.469N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！
十、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=4.85/4=1.212≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十一、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 21400 7 0.829 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C35 8.294 200 F1=N=14.242kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
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湘潭**广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处um 板垂直截面的最不利周长。 h0 η1 η2 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比βs 较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其2Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 m σpc,η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 说明 取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=0.95，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=1380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=6320mm F=(0.7βhft+0.25σpc
，
m)ηumh0=(0.7×0.95×0.829+0.25×0)×1×6320×1380/1000=4808.087kN≥F1=14.242kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
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公式 参数剖析 F1 fc 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al βl=(Ab/Al)1/2 Ab 可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=14.242kN
满足要求！
，
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9.4墙模板（木模板）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 9栋地下室剪力墙 4850 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 300 4000 二、荷载组合
《建筑施工模侧压力计算依据规范 板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 2 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度4.85 H(m) min{0.22γct0β1β2v1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×221/2，24×4.85}＝min{29.868，116.4}＝29.868kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.85]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S
承
＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，
1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝
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0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 250 500 500 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 125 250 250 500
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6
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＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.149kN·m
σ＝Mmax/W＝0.149×106/27000＝5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m
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面板变形图(mm)
ν＝0.311mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 16.2 83.33 小梁截面类型(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4250×100 9000 416.67
1、强度验算
q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514kN/m
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小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.297kN·m
σ＝Mmax/W＝0.297×106/83330＝3.568N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.25×29.87=7.468kN/m
小梁变形图(mm)
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ν＝0.172mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=5.241kN，R2=...R15=5.241kN，R16=5.241kN
六、主梁验算
主梁材质及类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42双钢管 Ф48×3 206000 22.49 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×3.5 205 4.17
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
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Mmax＝0.655kN·m
σ＝Mmax/W＝0.655×106/4170＝157.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.245mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
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附表1：模板检查验收表 工程名称： 施工单位： 结构部位： 柱距 m 楼板厚 m 序号 检查内 容 标 准 项目 模板工程必须依据技术方案施工安装，方案审批手续完备。 施 工 1 方 案 设计（计算书），包括施工荷载、系统强度、刚度、稳定性、防倾覆及支承层地面或楼面的承载力的验算。 根据混凝土输送方法制定有针对性的安全措施。 支撑模板的立柱材料符合施工方案要求。 立柱基础必须坚固，满足立柱承载力要求。 立 立柱底部应铺设垫块，钢管立柱应采用底座构件。 柱 2 稳 定 立柱间距必须按施工方案搭设，上下层立柱应同在一竖向中心线上，垂 直度1/1000，绝对值不得大于100mm。 上下层立柱接头应牢固可靠，接头宜采用穿心套接驳或臂扣锁紧，接 头在水平位置宜错开不少于15cm。 修改技术方案须经原审批部门批准。 高度大于或等于4.5m的高支模的施工方案应有模板及支架系统的 监理公司： 安装日期： 梁高 m 板底标高 m 验收日期： 梁宽 m 层高 m 检查结果
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立柱与支承模板的木枋要有可靠的连接。 高支模立柱4.5m以下部分应设置不少于两道的纵横水平拉杆，其中下道拉杆其距地楼面30cm作为扫地杆设置，然后沿竖向每隔不大于1.5m水 平 在立柱4.5m以上部分每增高1.5m，相应增加一道水平拉杆，水平拉杆拉 与立柱有可靠的连接。 杆 3 与 剪 刀 撑 支撑主梁的立柱必须按施工方案中确定的加密间距（密搭法）搭设，并在立柱的两侧边设置剪刀撑，当结构跨度大于或等于10m时，剪刀撑设置间距不得超过5m。 模板上承受的荷载不得超过设计规定值。（荷载的类型包括：模板及其施 支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、泵送砼垂直和水平荷载、砼工 4 荷 新浇筑混凝土对模板侧面的压力、倾倒混凝土时产生的荷载。） 载 模板上的物料必须均匀摆放。 作 业 5 环 境 垂直作业上下应有隔离防护措施。 模板上运输混凝土应设走道垫板。 作业面孔洞及临边应有防护措施，外脚手架应高于作业面1.2cm。 输送管的振动力、施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载、剪刀撑与地楼面一般成45°角，由地楼面一直驳到顶部，与立柱连接牢设一道。 固。高支模剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5米。 验收意见： 签 参加验收人员（企业安技负责人） 搭设 施工员 质安员 搭设班长 使用 施工员 质安员
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名 单位 单位
附表2：模板拆除申请表
中国建筑 项目管理表格 混 凝 土 拆 模 申 请 表 工程名称 设计拆模强度 试块报告编号 监护人 拆除班组 表格编号 CSCEC-PM-030 单位名称 砼浇筑日期 砼实际强度 拆除部位 拆模警戒范围 拆模安全、技术质量措施： 说明：1、模板支撑系统拆除时，混凝土强度必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)第4.3规定后，方能进行。 2、待上层混凝土浇注后才可拆除。 申请人(分包单位负责人)： 年 月 日 责任工程师（工长）： 年 月 日
安全员： 年 月 日 质检员： 年 月 日 项目总工程师： 年 月 日 监理工程师： 年 月 日
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