某水电站坝基扬压力异常原因分析

第４４卷第１期　２　０　１　３年１月　文章编号：１００１—４１７９（２０１３）Ｏｌ一００５２—０５　人　民　长　江　Ｙａｎｇｔｚｅ　Ｒｉｖｅｒ　Ｖｏ１．４４．Ｎｏ．１　Ｊａｎ．，　２０１３　某水电站坝基扬压力异常原因分析　朱　凯　’　，梅一韬　，２　，刘敬洋１，２，３，任泽栋　，２　，张凤山　（１．河海大学水文水资源与水利工程科学国家重点实验室，江苏南京２１００９８；　２．河海大学水资源高效利　用与工程安全国家工程研究中心，江苏南京２１００９８；　３．河海大学水利水电学院，江苏南京２１００９８）　摘要：坝基扬压力监控在重力坝安全监控中占有十分重要的地位，通过对某水电站坝基扬压力监测资料的定　性分析发现，５号坝段坝基扬压力测值偏高，并有逐渐增加的趋势。进而通过扬压力折减系数、简单相关系数　法、统计模型法、综合成因分析法等方法对该坝段进行定量分析，发现该坝段测孔扬压力折减系数偏大，测孔　水位与上游水位相关性较大，进一步证明５号坝段下游侧可能存在潜在渗流通道，应加强监测，并在必要时采　取工程措施。　关键词：扬压力；定性分析；定量分析；统计模型；坝基　文献标志码：Ａ　中图法分类号：ＴＶ６９７　重力坝坝基扬压力对大坝稳定、变形、应力有重要　力对坝基安全运行的影响，为今后进行扬压力安全监　影响，其在大坝安全监测中占有十分重要的地位。重　力坝在水压力及其他荷载作用下，主要依靠坝体自重　产生的抗滑力来满足稳定要求；同时依靠坝体自重产　生的压应力来抵消由于水压力所引起的拉应力，以满　测提供借鉴。　１　工程简介　棉花滩水电站位于福建省永定县境内，工程属于　足强度要求。而据计算分析，坝高１００　ｍ左右的重力　坝，坝基面上作用的扬压力大约为坝体重力的２０％左　右　。　Ｉ等枢纽工程，坝体主要由碾压混凝土重力坝、湖洋里　副坝、坝顶开敞式溢洪道、泄水底孔、左岸输水建筑物　及地下发电厂房、左岸２００ｋＶ　ＧＩＳ洞内式配电装置及　扬压力包括上浮力及渗流压力。上浮力是坝体下　游水深所产生的浮托力；渗流压力是在上、下游水位差　作用下，水流通过基岩节理、裂隙而产生的向上的静水　压力。因为岩体中节理裂隙的产状十分复杂，所以地　基内的渗流以及作用于坝底面的渗流压力难以准确确　定　，以往研究通常采用统计模型、混沌模型、神经网　络法等对坝基扬压力进行定量分析。本文采用定性分　地面控制楼等建筑物组成。碾压混凝土重力坝最大坝　高１１３．０　ｍ，坝顶全长３０８．５　ｍ，坝顶高程为１７９．０　ｍ。　坝址处河谷狭窄，地形为基本对称的“Ｖ”形河　谷，枯水期河面宽２０．０～３０．０　ｍ，两岸山体雄厚。基　岩为燕山早期黑云母花岗岩，中细粒结构、块状构造，　微风化岩石致密坚硬，岩体内还发育有花岗斑岩脉、闪　斜煌斑岩脉和多组断层。河谷岸坡岩体风化比较严　析、简单相关系数法、统计模型法、综合成因分析法等　方法对棉花滩水电站坝基扬压力进行定性、定量分析，　并结合地质资料，确定坝段扬压力异常原因，评价扬压　收稿日期：２０１２—０５—２３　重，除一般的风层带外，并有球状及夹层状风化特征，　风化岩中残留孤石较多，岩体渗透性弱，建坝的工程地　质条件良好。　基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１１３９００１，５１１７９０６６，５１０７９０４６，５０９０９０４１）；新世纪优秀人才支持计划资助（ＮＣＥＴ—　ｌ１—０６２８，ＮＣＥＴ一１０—０３５９）；河海大学水文水资源与水利工程科学国家重点实验室专项基金（２００９５８６０１２，　２００９５８６９１２，２Ｏｌ０５８５２１２）　作者简介：朱　凯，男，硕士研究生，主要从事大坝安全监测方面的研究。Ｅ—ｍａｉｌ：ｎａｎｚｉｈａｎ＿１６８＠１２６．ｅｏｍ　第１期　朱　凯，等：某水电站坝基扬压力异常原因分析　５３　坝基扬压力监测孔分别位于纵向基础廊道以及３　ｄ　（】ｎ　一ｌｎＯ。）　（１）　个横向廊道内，共布置了２５个测点，编号为ＵＰ１～　ＵＰ２５。其中横向廊道内测点布置图见图１。其中ＵＰ１　～式中，日为坝基扬压力检测孔孑Ｌ水位的拟合值；　为坝　基扬压力检测孔孔水位的上游水位分量；　为坝基扬　ＵＰ１６位于Ｉ～６号坝段纵向基础灌浆廊道，ＵＰ１７～　压力检测孔孔水位的温度分量；Ｈ　为坝基扬压力检测　孔孔水位的降雨分量；Ｈ　为坝基扬压力检测孔孔水位　的时效分量。其中ａ　为上下游水位分量的回归系数（ｉ　＝ＵＰ２５位于３个横向廊道内，所有测点采用测压管进行　测量，均有人工和自动化测值。ＵＰ５孔在２００３年６月　堵塞，后来在其旁边新建了另外一个扬压力观测孑Ｌ来　进行观测，相对应于前一个扬压力孔，新建的命名为新　ＵＰ５（ＵＰ５一ＮＥＷ），原来的命名为旧ＵＰ５（ＵＰ５一　１～５）；ｈ　为监测日当天、监测Ｅｌ前１　ｄ、前２～４　ｄ、　前５～１５　ｄ、前ｌ６～３０　ｄ的上下游平均水位（ｉ＝１～　５）；ｈ。　为初始监测日上述各时段对应的上下游平均水　ＯＬＤ）。人工监测时间系列为２００１年９月～２００８年　位（ｉ＝１～５）；ｔ为从监测日到始测日的累计天数；ｔ　１２月，大多数监测频次为每月监测３次，个别时间（尤　为建模所取资料序列的第一个测值Ｅｔ至始测日的累积　其是前期）测值较密；自动化监测时间系列为２００２年　天数；６。　、ｂ：　为温度因子回归系数（ｉ＝１，２）。Ｐ　为监测　１　１月～２００８年１２月，每天监测１次。　日当天、监测Ｅｔ前１　ｄ、前２～４　ｄ、前５～８　ｄ的平均降　２分析思路　雨量均值（ｉ：１～４）；Ｐ。　为初始监测日上述各时段对　应的平均降雨量（ｉ＝１～４）；ｃ　为降雨量因子回归系　（１）定性分析。主要通过时空分析，对坝基扬压　数（ｉ＝１～４）；０为监测Ｅｌ至始测日的累积天数　除以　力的变化规律及其于环境量（上下游水位、温度、降　１００的数值；０。为建模资料序列第一个测值日至始测　雨）的相关性进行分析，以揭示影响坝基扬压力异常　日的累积天数ｔ　除以１００的数值。　的影响因素…。　（２）定量分析。主要是对扬压力观测资料进行统　３分析及计算结果　计分析，建立统计模型，量化各影响因素对大坝坝基扬　３．１扬压力变化规律　压力的影响程度，以便进一步评价大坝扬压力性态。　实测资料分析表明，坝基扬压力主要受上游水位和下　根据定性分析原理，选取２００３年６月２０日至　游水位的影响；降雨对岸坡坝段坝基扬压力也有一定　２００８年１２月２７日的环境量、扬压力监测资料进行过　影响；另外，由于岩基温度的变化引起节理裂隙的张开　程线分析，并绘制坝前水位、各典型测孔扬压力孔口水　度变化，从而亦引起扬压力的变化。此外考虑到坝前　位过程线及相应时间段温度过程线见图２、３。　淤积、坝基帷幕防渗和排水效应等随时间的变化，还需　根据图２，３分析，可得坝基扬压力具有以下特　选入时效因子。综上所述，坝基扬压力采用以下统计　点　。　模型：　（１）上游库水位变化是影响坝基扬压力变化的主　要因素。库水位的变化对测孔水位的影响有一滞后过　Ｈ＝Ｈ＾＋Ｈｒ＋Ｈｐ＋Ｈ　＝。。＋∑。　（　一ｈ。　）＋　程，除５号坝段个别测点外，靠近上游的扬压力测孔水　＝１　２位受库水位变化的影响比距上游较远的测孔要大。同　［６ｌ　ｉｎ　一ｓｉｎ　）＋６　（ｃ０ｓ　一　时，各测孔的滞后时间从上游向下游递增。另外，下游　…　）］＋扣　Ｐ０）　（０－Ｏｏ）＋　水位的变化对河床段坝基扬压力也有一定影响ｏ　（２）大气温度变化对扬压力测孔水位有一定影　——　～　Ｉ　———＼　———～　ｌ　一　ＵＰＩ９ＵＯ／　￣　ＣＩ　４　ＣＩ　５　ＵＰ２４－　ＵＰ２０．±　．Ｊ　ＵＰ２１　．ｒ＼　　Ｃ１　６Ｌｃ１　观　７　测廊道　ＵＰ２５　ｄ　地罗　　３０　电水平倾角仪五测压管下游　ｒｃ　Ｉ　８　—　ＵＰ２２　图１　横向廊道内扬压力自动化观测点布置　５４　１１６　ｍ）时的最大扬压力折减系数和２００８年最高水位时段　（上游水位为１７０．０１　ｍ，下游水位为７６．８０　ｍ）的扬压　ｉｌ－｛ｇ　德　力折减系数，２００８年最高水位时段各测孑Ｌ扬压力折减　系数及设计值分布图，见图４。　图２坝前水位、典型测孔扬压力孔口水位过程线　图３坝区气温过程线　响，在相近库水位下，气温升高，测孔水位降低；气温降　低，测孔水位升高。初步分析主要是由于气温变化会　引起基岩裂隙张开度的变化。气温升高，岩体膨胀，　裂隙压紧，渗透困难，坝基防渗性能提高，坝基扬压力　测孔水位相应降低；反之，坝基扬压力相应增加。　（３）降雨对坝基扬压力测孔水位也有一定影响，　降雨量较多、库水位较高的时段，扬压力测孔水位较　高；降雨量较少、库水位较低的时段，扬压力测孔水位　较低。另外，降雨对坝基扬压力测孔水位的影响也有　一定滞后作用。　（４）坝基扬压力测孔水位沿坝轴线方向总体上呈　河床坝段较低、两岸坝段较高分布。这主要是由于两　岸坝段除受库水位、降雨量变化影响外，还受两岸地下　水位变化的影响。实地勘测表明，该电站两岸岸坡防　渗帷幕防渗效果不佳，应进一步加强对岸坡防渗稳定　性的分析和控制。此外，位于右岸５号坝段的ＵＰ５、　ＵＰ６测孔水位比相邻测孔水位以及左岸相近高程测孔　水位要高，尤其是ＵＰ５测孔水位较高，这可能与该坝　段基础地基条件复杂，有Ｆ１８等断层穿过有关，有必要　对该坝段作进一步分析。　３．２坝基扬压力折减系数分布规律　坝基扬压力折减系数的计算公式为　…　式中，Ｏ／，为ｉ个测压孔的扬压力折减系数；Ｈ，为上游水　位；Ｈ：为下游水位，当测孔对应的基岩高程高于下游　水位时，　用基岩高程代替，由于此电站缺少下游水　位测值，因此全部用基岩高程代替；Ｈ　为第ｉ个测压孔　的实测水位。　应用式（２）分别计算高水位时段（水位高于１７０　Ｕ　Ｉ　ＬＰ２　ＬＰ３　Ｕｌ　４　ＵＩ　５　ＵＰ５　ＬＰ６　ＵＰ，ＵＩ　８　Ｕｉ＇　Ｕ　１（Ｊ　Ｕ　【ｌＵ［Ｊ１　２　ｕ１　Ｊ　ｕＩ　ｌｑ　测点　图４　２００８年最高水位时段各测孔扬压力　折减系数及设计值分布　高水位时段各测孔扬压力折减系数范围为０～　０．９４３，其中ＵＰ５、ＵＰ６、ＵＰ１１扬压力折减系数最大，最　大扬压力折减系数分别为０．８９２，０．４０１，０．３０２，均超　过了设计值０．３，其他测孔符合设计要求。图４中　２００８年的数据显示，上述测点的渗压系数有所降低，　但ＵＰ５测值明显高于扬压力测孔设计值，初步分析产　生上述现象的原因为ＵＰ５、ＵＰ６孑Ｌ位于５号坝段，而该　坝段基础条件复杂，坝基内存在Ｆ１８等断层，可能存在　隐蔽渗流通道，导致扬压力折减系数较高。根据ＵＰ５、　ＵＰＩ７、ＵＰ１８扬压力测孔水位过程线可知，扬压力孔口　水位有逐年增加的趋势，下文将对这３个测孔进行重　点分析。　３．３坝体渗漏量安全分析　棉花滩水电站采用三角堰来进行渗漏量测量，本　文选用位于５号坝段的坝右０＋０８５．０００，１００廊道内　的ＷＥ５量水堰对５号坝段进行渗流量安全分析评价。　图５为坝前水位、渗漏量过程线。　１　Ｉ　１　１　４　主　＊Ｅ　１　ｌ　２００３—４—２９　２００４—９—１０　２００６一ｌ一２３　２００７—６—７　２００８　ｌ０一ｌ９　时间／（年一月一日）　图５　５号坝段坝前水位、渗漏量过程线　分析图５可知，５号坝段渗漏量具有以下特点。　（１）上游库水位变化是影响各测点渗漏量变化的　主要因素，而且库水位变化对大坝渗漏量的影响存在　一定的滞后效应。　（２）截止２００８年１２月２７日，５号坝段ＷＥ５测点　处渗透量总体处于安全水平，无明显趋势性变化。　３．４扬压力测孔水位的相关性　由坝基扬压力测孔水位变化过程线可知，坝基扬　压力测孔水位自２００５年１月７日起有逐年增加的趋　势，因此将数据分为前后两个序列，并分别进行相关性　分析，采用（３）式计算库水位与坝基扬压力测孔水位　第１期　朱　凯，等：某水电站坝基扬压力异常原因分析　５５　之间的相关关系　：　：　这与定性分析得出的结论一致。另外，下游水位的变　二　ｆ　３）　化对河床段坝基扬压力也有一定影响。从上游至下　游，上游库水位分量所占比重逐渐降低，符合坝基扬压　力分布规律。　表２坝段典型测孑Ｌ坝基扬压力统计　测点　ＵＰ５　ＵＰ６　ＵＰ１７　ＵＰ】８－　∑（　一　）　∑（ｙ　一　）　式中，　。为库水位测值；　为库水位平均值；ｙ　为坝基　扬压力测孔水位；　为坝基扬压力测孔水位平均值，由　式（３）计算所得的相关系数见表１。　表１　坝基扬压力测孑Ｌ水位与上游库水位简单相关系数统计　ｍ　实效　０．６９　０　３７　０．０２　０．０４　实测值　ｌ３．１２　４．５２　０．５　Ｏ　６９　拟合值　库水位项　温度项　１２．１４　４．９５　０．４　０．６７　７．２４　３　０９　０．２３　０　２６　１．７９　１．４９　０．０７　０．３７　降雨项　２．４２　０　０　０８　Ｏ　（２）气温变化对坝基扬压力有一定的影响，所有　测点均包含温度因子的影响。２００７年的扬压力测孔　（１）２００５年后各测点扬压力测值与库前水位简　单相关系数均大于全序列以及２００５年前的简单相关　水位年变幅中，温度分量占１０％一２０％，并且沿坝基　横向，各温度因子所占比重有逐渐增高的趋势，这主要　系数，说明自２００５年后，坝基扬压力测孑Ｌ水位与坝前　水位相关性增加，进一步验证了关于坝基防渗性能减　弱，可能存在固定渗流通道的推断。２００５年前ＵＰ１８　Ｎ－ｆＬ扬压力测值与上游库水位呈负相关，可见２００５年　前相应位置坝基扬压力测值变化滞后库水位变化时间　较长。２００５年至今，ＵＰ１７、ＵＰＩ８测孔水位与库前水位　相关性较高，这说明该部位坝基扬压力受上游水位影　响较大，是防渗的薄弱环节。　（２）２００５年后，ＵＰ１８扬压力测孔水位与上游库　是由于坝前水位总体处于稳定水平，如ＵＰ５等测孔位　于坝体上游侧库底，该处基岩温度场稳定，温度因子相　对较小；而下游侧水位较低，坝基附近受环境温度影响　显著，温度因子相对较大，这与定性分析得出的基本结　论一致。　（３）在２６个测点中有２５个测点包含降雨因子，　表明降雨对坝基扬压力测孔水位变化有一定的影响，　且岸坡测点比河床测点受降雨的影响大。在２００７年　的扬压力测孔水位年变幅中，降雨分量占１５％～　２５％。其中，ＵＰ５测孔受降雨因素影响最显著，初步分　析为上游水位受降雨影响显著，而下游水位受降雨影　响相对较小所致。　（４）所有扬压力Ｎ：ｆＬ均包含时效因子，即时效分　水位相关系数最大，说明该测点位置很有可能存在潜　在固定渗流通道，这与定性分析中得出的５号坝段不　符合坝基横向扬压力分布规律相符，进一步验证了定　性分析结论。　３．５　统计模型　采用逐步回归分析法，由（１）式建立各测点的统　计模型，并统计各测点回归模型的回归系数、复相关　系数　和标准差｜ｓ，对ＵＰ５、ＵＰ６、ＵＰ１７、ＵＰ１８扬压力测　量对坝基扬压力有一定的影响。在２００７年的扬压力　测孔水位年变幅中，时效分量占年变幅的５％左右。　其中，ＵＰ１８测孔时效分量不收敛且变幅较大，有逐年　增加的趋势，再次表明该测点位置存在渗流通道，应加　强监测¨　。　孔进行重点分析。　在２６个扬压力监测点中，统计模型的复相关系数　４结论　（１）坝基扬压力总体符合安全要求，除ＵＰ９、　ＵＰ１１、ＵＰ１７和ＵＰ１８测点外，排除测值突变影响，其余　大于０．９的共１５个测点，介于０．８～０．９的测点有５　个，小于０．８的有６个测点，其中复相关系数最小的测　点为ＵＰ２５，其复相关系数为０．７２４，总体而言各测点　的统计模型精度较高。以２００７年为典型年，用模型分　测点测值变化平稳，无明显趋势性变化。但ＵＰ９、　ＵＰ１１、ＵＰ１７和ＵＰ１８等孔水位在逐渐升高，ＵＰ５一　ＯＬＤ、ＵＰ６和ＵＰ１５孑Ｌ水位较高，应加强对上述测孔位　置的监测和分析。　离各测点各分量的年变幅值，进而分析各分量的影响，　见表２。　由表２分析各分量对坝基扬压力的影响　，从回　归系数、分离结果可看出。　（２）坝基＂Ｎ：ｆＬ的扬压力折减系数总体符合设计要　求，但ＵＰ５测孔扬压力折减系数明显偏大，２００８年最　高水位时段超出设计值较多。初步分析，５号坝段坝　基防渗帷幕可能存在潜在渗流孔洞，应作进一步监测　和验证，必要时采取工程治理措施。　（１）上游水位变化仍是影响坝基扬压力测孔水位　变化的主要因素，且孔水位变化滞后于库水位的变化。　在２００７年的水位年变幅中，水压分量占５０％～７０％，　５６　人　民　长　江　２０１３正　（３）通过坝基扬压力测孔水位与坝前水位相关性　ＩＪ］水力发电，２００３，２９（２）：６１—６４．　分析可知，自２００５年至今，坝基扬压力测孔水位与库　［４］　昊中如，沈长松，阮焕祥．水工建筑物安全监控理论及其应用　前水位相关性增大，其中ＵＰ１８测孔相关性最大，表明　［Ｍ］．南京：河海大学出版社，１９９０．　［５］　昊中如，顾冲时．大坝原型反分析及其应用［Ｍ］．南京：江苏科学　该测点位置可能存在固定的渗流通道，应加强监测。　技术出版社．２００１．　（４）通过统计模型分析可知，坝基扬压力主要受　［６］　顾金臣，束一鸣，沈长松．土石坝工程经验与创新［Ｍ］．北京：中国　上游库水位影响，降雨、气温、时效等因素影响较小。　电力出版社．２００４．　结合扬压力折减系数、简单相关系数、统计模型和相应　［７］　朱伯芳．有限元法原理与应用［Ｍ］　北京：中国水利电力出版　部位地质条件分析，可判定５号坝段坝基横断面下游　社，１９９８．　［８］　李宗坤，何芳婵，王建有，等．基于ＡＮＳＹＳ的土石坝施工过程仿真　侧存在与上游库相连的渗水通道，库水经由穿过５号　分析［Ｊ］人民黄河，２００７，２９（８）：５９—６Ｏ　坝段坝基的断裂破碎带渗入至该坝段下部，引起扬压　［９］　高国荣．青溪水电站坝基扬压力分析［Ｊ］．大坝与安全，２００８，　力测值异常，因此，应重点加强对ＵＰ１８测孑Ｌ附近位置　（３）：３８—４０．　的监测，必要时采取工程治理措施。　［１０］　昊中如．水工建筑物安全监控理论及其应用［Ｍ］．北京：高等教　参考文献：　育出版社．２００３．　［１１］　陈久字，林见．观测数据的处理方法［Ｍ］．上海：上海交通大学出　［１］　施国庆，孙中垠，周建．水利水电工程移民利益导向机制及其建构　版社．１９８６．　初探［Ｊ］．西北人口，２００９，（５）：３７—４６．　［２］　林继镛，王光纶．水３－－建筑物［Ｍ］．北京：中国水利水电出版社，　［ｊ２］　吴中如，朱伯芳．三峡水工建筑物安全监测及反馈设计［Ｍ］．北　京：中国水利水电出社．１９９９．　２００９，（５）：３４—３５．　ｆ３１　包腾飞，吴中如．新安江大坝岸坡坝段扬压力偏高成因及其影响　（编辑：郑毅）　Ｃａｕｓａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　ａｂｎｏｒｍｉｔｙ　ｏｆ　ｕｐｌｉｆｔ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ａ　ｄａｍ　ＺＨＵ　Ｋａｉ　，　，ＭＥＩ　Ｙｉｔａｏ’，。　，ＬＩＵ　Ｊｉｎｇｙａｎｇ　＇　，ＲＥＮ　Ｚｅｄｏｎｇ　，　，ＺＨＡＮＧ　Ｆｅｎｇｓｈａｎ　，　，　（１．Ｓｔａｔｅ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆ　Ｈｙｄｒｏｌｏｇｙ　Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　ａｎｄ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｈｏｈａｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ　２　１　００９８，Ｃｈｉｎａ；　２．　Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　Ｅｆｉｆｃｉｅｎｔ　Ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓａｆｅｔｙ，Ｈｏｈａｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａ　ｎｇ　２１００９８，Ｃｈｉｎａ；３．Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｆｏＷａｔｅｒ　Ｃｏｎｓｅｒｖａｎｃｙ　ａｎｄ　Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ，Ｈｏｈａｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａ　ｎｇ　２１００９８，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｏｆ　ｕｐｌｉｆｔ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｉｎ　ｄａｍ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｉｓ　ａｎ　ｉｍｐｏｒｔａｎｔ　ｍｅａｓｕｒｅ　ｔｏ　ｅｎｓｕｒｅ　ｔｈｅ　ｓａｆｅｔｙ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｄａｍ．　Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｑｕａｌｉｔａｔｉｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｏｂｓｅｒｖｅｄ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｕｐｌｉｔｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ａ　ｄａｍ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ，ｗｅ　ｆｉｎｄ　ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｕｐｌｉｆｔ　ｐｒｅｓ—　ｓｕｒｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　Ｎｏ．５　ｄａｍ　ｂｌｏｃｋ　ｉｓ　ｈｉｇｈ　ａｎｄ　ｈａｓ　ａ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｕｐｗａｒｄ　ｔｅｎｄｅｎｃｙ．Ｔｈｅ　ｈｉｇｈ　ｕｐｌｉｆｔ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｄａｍ　ｂｌｏｃｋ　ｉｓ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ｂｙ　ｕｐｌｉｆｔ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ　ｍｅｔｈｏｄ，ｓｉｍｐｌｅ　ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ，ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌ　ｍｅｔｈｏｄ　ａｎｄ　ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ　ａｎａｌｙｔｉｃａｌ　ｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｒｅｖｅａｌ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｕｐｌｉｆｔ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｌｅｖｅｌ　ｉｎ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｈｏｌｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｌｅｖｅｌ　ｏｆ　ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ　ｉｓ　ｈｉｇｈｅｒ，ｗｈｉｃｈ　ｉｎｄｉｃａｔｅｓ　ｔｈａｔ　ａ　ｐｏｔｅｎｔｉａｌ　ｈｉｄｄｅｎ　ｓｅｅｐａｇｅ　ｐａｓｓ　ｅｘｉｓｔｓ　ｉｎ　ｉｔｓ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ，ｓｏ　ｔｈｅ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｗｏｒｋ　ｓｈｏｕｌｄ　ｂｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：　ｕｐｌｉｔｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ；ｑｕａｌｉｔａｔｉｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ；ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ；ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌ；ｄａｍ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　…】……’…一………】…】…】…　………………………　（上接第４７页）　Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ａｎｄ　ｒｅｓｅｒｖｅ　ｅｓｔｉｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ　ｓａｎｄ　ｓｏｕｒｃｅｓ　ＷＵ　Ｃａｉｈｏｎｇ．ＦＡＮ　Ｓｈｅｎｇｈｕａ　（Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　Ｄｅｓ　ｎ　ａｎｄ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２００４３４，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：　Ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ　ｓａｎｄ　ｓｏｕｒｃｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　ｏｆ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，　ｔａｋｉｎｇ　ｔｈｅ　ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ　ｓａｎｄ　ｓｏｕｒｃｅｓ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｉｎ　ａ　ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｐｒｏｍｏｔｉｏｎ　ｐｒｏｊｅｃｔ　ｉｎ　Ｓｈａｎｇｈａｉ　ａｓ　ａｎ　ｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ＧＰＳ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｐｏｓｉｔｉｏｎｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｉｓ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ．Ｔｈｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｔｏｐｏｇｒａｐｈｉｃ　ａｎｄ　ｇｅｏｍｏｒｐｈｉｃ　ｄａｔａ　ａｒｅ　ｕｓｅｄ　ｔｏ　ｅｓｔａｂｌｉｓｈ　ＤＴＭ　ｍｏｄｅｌ，ｔｈｅ　ｉｓｏｇｒａｍ　ａｎｄ　ｃｌｏｕｄ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓａｎｄ　ｌａｙｅｒ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ａｒｅ　ｃｒｅａｔｅｄ．Ｔｈｅ　３　Ｄ　ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌ　ｉｓ　ｂｕｉｌｔ　ｕｓｉｎｇ　ＧｅｏＥｎｇｉｎｅ　ａｎｄ　ＭｉｃｒｏＳｔａｔｉｏｎ　ｓｏｆｔｗａｒｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ａｃｃｕｒａｔｅ　ａｎｄ　ｑｕｉｃｋ　ｒｅｓｅｒｖｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｉｓ　ａｃｈｉｅｖｅｄ．Ｔｈｅ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｓａｎｄ　ｍｉｎｉｎｇ　ｐｒｏｖｅｄ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｓ　ｃｏｎｖｅｎｉｅｎｔ　ａｎｄ　ｒｅｃｏｍｍｅｎｄａｂｌｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：　ｓａｎｄ　ｓｏｕｒｃｅｓ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ；ＧＰＳ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｐｏｓｉｔｉｏｎｉｎｇ；ｉｓｏｇｒａｍ　ａｎｄ　ｃｌｏｕｄ　ｄｉａｇｒａｍ；３　Ｄ　ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌ