地下室顶板模板支撑施工方案

V:1.0 管理制度精选整理 地下室顶板模板支撑施工方案 2020-4-1 地下室顶板模板支撑施工方案

岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼及地

下车库工程

地 下 室 模 板 支 撑 搭 设 施 工 方 案

目录

地下室顶板模板支撑施工方案

一、工程概

况…...................................................3

二、编制依

据.......................................................3

三、施工计

划.......................................................4

四、施工工

艺.......................................................5

五、施工安全保证措

施.......................................11

六、劳动力计

划..................................................1

地下室顶板模板支撑施工方案

6 七、计算

书.........................................................17

一、工程结构概况：

岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼，B14#(门卫）及沿B地块9-36轴、A-R轴后浇带（含后浇带）地下车库（含人防）工程位于江宁区东山街湖山路与文靖东路西北角。总建筑面积约㎡，地下二层，地下室建筑面积为22109㎡；主楼为2、3、5、6四幢楼，全部设计为26层，建筑面积约为㎡。

二、编制依据：

1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

地下室顶板模板支撑施工方案

2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3. 《施工手册》（第五版）

4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册)

5. 《建筑结构静力计算手册》第二版

6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ59-2011 7. 荷载标准值及分项系数 序号 1 2 3 4 4 名称 楼板木模自重（包括梁模） 混凝土自重 框架梁钢筋自重 楼板钢筋自重 计算水平面荷载 振捣荷载 计算垂直面荷载 计算底模及小横杆时 5 施工荷载 计算大横杆时 计算立杆及其他支承构件 荷载 m2 24kN/m3 m3 m3 m2 m2 m2 (另以集中荷载验算，取大值) m2 m2 分项系数 8. 荷载组合 项次 1 2 3

9. 材料计算参数 材 料 钢 管 模 板 木 方

项 目 平板及薄壳模板及支架 梁和拱模板的底板及支架 梁、拱、柱、墙的侧面模板 荷载组合 计算承载能力 ①＋②＋③＋④ ①＋②＋③＋⑤ ⑤＋⑥ 验算刚度 ①＋②＋③ ①＋②＋③ ⑥ 性能指标参数 抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 Q235钢，Ø48× 截面积： A=；惯性矩：I= 截面模量：W= ；弹性模量：E=×105 N/mm2 32215厚 胶合多层板 E= ×10N/mm ，[σ]=mm； 顺纹抗压：fc=10N/mm2；顺纹抗剪：fv=mm2 50×100松木 顺纹抗拉：ft=mm2；抗弯：fm=13N/mm2 规 格 地下室顶板模板支撑施工方案

弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3 对拉螺栓 M12（Ø） 扣 件

单扣件承载力 双扣件承载力 [N] = [N]=8000N [N]=12000N 三、施工计划 ：

模板方案选择

（一）、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 （二）、方案选择

1、模板支撑体系采用钢管(Ф48X 扣件组合连接，满堂排架支撑。斜撑、剪刀撑采用Ф钢管；扣件和楼板支撑连接，模板采用厚18mm胶合板，采用方木(50X100mm)，搁栅采用Ф48X 钢管扣件连接。

2、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：a型模板支撑架（板厚150mm），b型模板支撑架（板厚200mm），c型模板支撑架（板厚300mm）。

3、 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 （三）、材料选择 a型模板支撑架：

板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×钢管。

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b型模板支撑架：

板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×钢管。 c型模板支撑架：

板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×钢管。

四、施工工艺：

（一）、模板支撑搭设安全技术要求：

1. 模板支撑立杆基础钢筋混凝土底板。

2. 模板支撑立杆钢管无接头，竖向须垂直。 3. 顶托外露螺栓高度小于200mm。

4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。 5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接（搭接长度），设置三扣件。

6. 严格控制双向水平杆步距＜。双向水平杆应贯通设置成一个整体。 7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。 8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。 9. 按示设置一道水平剪刀撑杆，即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。

10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。 11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过浇筑高度小于100mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。

12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。

13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。

14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。

15. 顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方可开始拆除负一层模板支撑。

16. 混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇筑，顶板梁板浇筑从中间向两侧分层进行。

（二）、模板安装

1、模板安装的一般要求

竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。

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2、±0．000以下模板安装要求 （1）底板模板安装顺序及技术要点

垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。

积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。 （2）楼板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

\"满堂\"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序 ②技术要点

楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

3、±以上模板安装要求

（1）梁、板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点

安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 （2）楼板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

\"满堂\"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序

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②技术要点

楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

4、模板组拼

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 ≤1mm 2、相邻模板之间高低差 ≤1mm 3、模板平整度 ≤2mm 4、模板平面尺寸偏差 ±3mm

5、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。

6、模板的支设

模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。

a型模板支撑架

1、楼板模板采用Ф48×钢管做板底支撑，中心间距mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁板立杆高度不大于50mm，梁下立杆间距不大于300mm，扫地杆距地面200mm，中间步高不大于1800mm。

2、楼板模板施工时注意以下几点：

地下室顶板模板支撑施工方案

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体\"吃模\"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

b型模板支撑架

1、楼板模板采用Ф48×钢管做板底支撑，中心间距mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁板立杆高度不大于50mm，梁下立杆间距不大于300mm，扫地杆距地面200mm，中间步高不大于1800mm。

2、楼板模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4m 开间不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6 m的起拱15mm；

地下室顶板模板支撑施工方案

（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体\"吃模\"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

c型模板支撑架

1、楼板模板采用Ф48×钢管做板底支撑，中心间距mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁板立杆高度不大于50mm，梁下立杆间距不大于300mm，扫地杆距地面200mm，中间步高不大于1800mm。

2、楼板模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体\"吃模\"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保

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证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

（三）、模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除

墙模板在混凝土强度达到，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰。 五、模板搭设安全管理措施： 1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。

2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，

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经过验收合格后方可使用。

3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。

4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。 5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。 6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查： （1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；

（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求； （3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；

（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。

7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。 （一）模板搭设应急预案

1. 施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。

2. 明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。

3. 巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。

4. 施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施。 5. 现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。 （二）、模板技术措施

1、进场模板质量标准 模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于 。每平方米污染面积不大于 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用

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钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2015）及相关规范要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\"。 （1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。

2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自

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然间抽查10％，且不得小于3间)。

检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制

1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。

2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密

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实。

（9）清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

4、脱模剂及模板堆放、维修

（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。

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（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

（三）安全、环保文明施工措施

（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。

（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。

地下室顶板模板支撑施工方案

（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工

夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

六、劳动力计划：

根据本工程的施工规模和施工进度，我们拟在高峰期投入土建施工人员500人左右，其中各类管理人员12人（其中专职安全员3名）、模板120人、架子工35人。

七、模板及支撑验算：（按最不利条件验算）

1. 板厚150mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]=mm2；g = kN/m2 板主龙骨采用Ø48×钢管，板底支承杆间距850×850；次木龙骨间距@200；

次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=mm2， （1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： kN/m2 ② 混凝土标准值：24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： kN/m2 （验算模板、小梁） kN/m2 （验算大横杆） kN/m2 （验算立杆）（集中荷载P= kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2)

F1=（+24×+×）×+×= m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F2=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1= kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= F1× = m2× = m

地下室顶板模板支撑施工方案

Pq1200q2

200

q1l211.402002施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == 57000 N·mm

882）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= kN/m× ×= m

跨中集中荷载设计值：P= kN× =

q2l2Pl0.04820023500200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 175240N·mm 84842

以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M2175240 = = mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 W37500（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2 q3= F3× = kN/m2× = m

I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4

5ql456.582004= = ＜ l/400 = 200/400 = 满足要求

384EI3844500281250（4）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m) F1=（+24×+×）×+×= m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F2=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1= kN/m2

次龙骨视为跨度850mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽200mm。 线荷载设计值：q3= F1× = m2× = m

2

地下室顶板模板支撑施工方案

q3850P850q4

ql22.288502施工荷载为均布荷载弯矩值：M338 =8= N·mm

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q2

4= kN/m× ×= m

跨中集中荷载设计值：P= kN× =

施工荷载为集中荷载弯矩值：Mq24l48Pl0.072850235008504 =84= 以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

木楞截面模量：Wbh2501002

6= 6= 83333mm3

M4750252.W = 583333= mm2＜[σ]= N/mm2

满足要求 5）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F23=（+24×+×）= kN/m q5= F3× m = kN/m2× = m

木楞惯性距：Ibh35012 = 100312= ×105mm4

5ql451.328504384EI= 38490004166667= ＜ l/400 = 850/400= 满足要求

6）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F1=（+24×+×）×+×= m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F2=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1= kN/m2

次龙骨视为跨度850mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽。mm ·（（

地下室顶板模板支撑施工方案

线荷载设计值：q3= F1× = m2× = m

ql2.28850木楞剪力设计值：V==969 N

222）均布荷载设计值抗剪验算：

3V3969== mm2 ＜ [] = N/mm2 满足要求 2bh250100（7）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F4=（+24×+×）×+×= kN/m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F5=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F5= kN/m2

次龙骨视为跨度850mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽850mm。 线荷载设计值：q5= F5× = m2× = m

q5850

q5l28.818502施工荷载为均布荷载弯矩值：M5 == N·mm

88钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×钢管)

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

M5795653.13 = = mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 W4250（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2 q6= F3× = kN/m2× = m

E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)

5q6l455.598504= = ＜ l/400 = 850/400= 满足要求

384EI384206000102000（9）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2)

地下室顶板模板支撑施工方案

F6=（+24×+×）×+×= kN/m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F7=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F7= m2

钢管支撑间距最大为850mm×850mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A= 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = kN/m×× = (单根立杆承载面积)

N = N1 + N2 = 7131N + 330N = 7461 N 支撑钢管有效面积A=

N7461= mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求  =

A397.43）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42钢管Ø48×回转半径：i==

44l1800计算长度：l01800mm； O== ＜ [] = 150

i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =

N7461则：c = = mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A0.481397.42

d2d12 (10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 7461 N ＜[N]=8000N，单扣件满足要求 为确保安全,板底水平杆与立杆连接须采用双扣件，[N]双=12000N。

2. 板厚200mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]=mm2；g = kN/m2 板主龙骨采用Ø48×钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距@200； 次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=mm2，

（1）荷载计算

① 模板及支架自重标准值： kN/m2 ② 混凝土标准值：24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： kN/m3

④ 施工人员及设备荷载标准值： kN/m2 （验算模板、小梁） kN/m2 （验算大横杆） kN/m2 （验算立杆）（集中荷载P= kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2)

地下室顶板模板支撑施工方案

F1=（+24×+×）×+×= m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F2=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= F1× = m2× = m

Pq1200q2

200

q1l216.422002施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == N·mm

882）集中荷载设计值：

面模板自重线荷载设计值：q2= kN/m2× ×= m 跨中集中荷载设计值：P= kN× =

q2l2Pl0.04820023500200施工荷载为集中荷载弯矩值：M2 == 175240N·mm 8484以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M2175240 = = mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 W37500（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2 q3= F3× = kN/m2× = m

I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4

5ql4510.352004= = ＜ l/400 = 200/400 = 满足要求

384EI3844500281250（4）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算

1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F1=（+24×+×）×+×= m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2)

地下室顶板模板支撑施工方案

F2=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽200mm。 线荷载设计值：q23= F1× = m× = m

q3Pq4750750

施工荷载为均布荷载弯矩值：Mq3l23.284750238 =8= N·mm

2）集中荷载设计值：

面板木楞自重线荷载设计值：q24= kN/m× ×= m 跨中集中荷载设计值：P= kN× =

施工荷载为集中荷载弯矩值：Mq4l248Pl0.07275024 =835007504= 以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。

bh2= 501002木楞截面模量：W

= 83333mm366

M4W = 661312.583333= mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 5）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2 q5= F3× m = kN/m2× = m

bh3501003木楞惯性距：I12 = 12= ×105mm4

5ql4384EI= 52.07750438490004166667= ＜ l/400 = 750/400= 满足要求

6）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F1=（+24×+×）×+×= m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2)

mm ·（（

地下室顶板模板支撑施工方案

F2=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽。 线荷载设计值：q3= F1× = m2× = m

ql3.284750木楞剪力设计值：V== N

222）均布荷载设计值抗剪验算：

3V31231.52 2

== mm＜ [] = N/mm满足要求 2bh250100（7）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F4=（+24×+×）×+×= kN/m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F5=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F5=m2

次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= F5× = m2× = m

q5750

q5l211.587502施工荷载为均布荷载弯矩值：M5 == N·mm

88钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×钢管)

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

M5814218.75 = = mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 W4250（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2 q6= F3× = kN/m2× = m

E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)

5q6l457.767504= = ＜ l/400 = 750/400= 满足要求

384EI384206000102000

地下室顶板模板支撑施工方案

（9）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F6=（+24×+×）×+×= kN/m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F7=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F7= m2 钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A= 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

N1 = kN/m2×× = (单根立杆承载面积)

N = N1 + N2 = 8410N + 330N = 8740 N 支撑钢管有效面积A=

N8740= mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求  =

A397.43）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42钢管Ø48×回转半径：i==

44l1800计算长度：l01800mm； O== ＜ [] = 150

i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =

N8740则：c = = mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A0.481397.4d2d12 (10) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N

根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8740 N ＞[N]=8000N，单扣件不能满足要求 为确保安全，板底水平杆与立杆连接须采用双扣件，[N]双=12000N。

3. 梁模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]=mm2；g = kN/m2

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=mm2， 梁底小横杆采用Ø48×钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm； 梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞； （一）荷载计算(顶板按300mm厚考虑)

① 梁底模板自重 kN/m2×（＋×2）= m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×× = kN/m ③ 钢筋荷重 ×× = m

⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2× = m（垂直） 2 kN/m2× = m（水平）

地下室顶板模板支撑施工方案

⑥ 新浇混凝土侧压力：24 kN/m3×⑦ 混凝土倾倒荷载： 2 kN/m2 （二）梁底面模板验算

（1）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载) F2=（++）× + ××= kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m

q1160Pq2160 = m2

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换：q1= F2×÷ = m×÷ = m

q1l223.161602施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == N·mm

88W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M174097.8 = = mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 W375003）均布荷载设计值抗剪验算： 面模板剪力设计值：Vq1l23.16160== N 223V31852.8== mm2 ＜ [] = N/mm2 满足要求 2bh2100015（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（++）= kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×÷ = m×÷ = m I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4

5q2l4515.711604= = ＜ l/400 = 160/400= 满足要求

384EI3844500281250（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算

地下室顶板模板支撑施工方案

（1）木楞承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载) F2=（++）× + ××= kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m

次木龙骨视为单跨连续梁，跨度750mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽。

q3

线荷载设计值：q3= F2 = m (梁底设九根木楞，受力按八根验算) 2）木楞强度验算：

按三跨最不利条件：M20.125q3l2 =0.12531.267502= N·mm

bh2501002

单根木楞截面模量：W= = 83333mm3

66750M22197968.75 = = mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 W883333（2）木楞承载能力抗剪验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载) F2=（++）× + ××= kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m

线荷载设计值：q3=F2 =m (梁底设九根木楞，受力按八根验算)

ql31.26750木楞剪力设计值：V== N

222）均布荷载设计值抗剪验算：

3V311722.5== m2 ＜ [] = N/m2 满足要求

2bh2501008（3）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（++）= kN/m 线荷载设计值转换：q4= F3 = kN/m

地下室顶板模板支撑施工方案

bh3501003单根木楞惯性距：I = = ×105mm41212

0.99q44l0.9921.207504按三跨最不利条件：100EI= 810090004166667=

＜ l/400 = 750/400= （四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算

1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载)F2=（++）× + ××= kN/m

以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m

梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度＋，梁底三根立杆为梁支点。 线荷载设计值：q5= F2×÷ = m×÷ = m

q5ABA625625

简图A

2）简图B计算

VA= 0.375ql =0.37517.370.625 = kN VB= 0.625ql =0.62517.370.625 = kN M3= 0.125ql2= 0.12517.370.6252= kN·m Wn= 4250 mm3 (Ø48×钢管)

M3W = 8480004250=mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（++）= kN/m

线荷载设计值转换：q5= m × ÷ = kN/m E=×105 N/mm2 I5x= ×10mm4 (Ø48×钢管)

=0.521ql40.52111.786254ωmax100EI=1002.061051.02105= ＜l/400= 满足要求。

（五）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距，为单跨简支梁。钢管牵杠间距750mm。 （1）荷载验算：

满足要求625/400 =

地下室顶板模板支撑施工方案

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=（外加剂修正系数）； β2=（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15） ⑥ F4=γct0β1β2 V =×24×200/（20+15）×××2 = kN/m2 ⑥ F5=γch = 24× = m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 （2）抗弯强度验算：

1）侧模面板木楞间距，按单跨简支梁计算。 荷载组合：⑤×＋⑥min×

荷载标准值：F = 4×＋24×× = m2 根据钢管竖挡750mm间距，q6 = m2×= m

M = 1/8 q5 l 2 = ×× = ·m

W=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3

σ= M / W =·m / 28125mm3=mm2＜[σ]= N/mm2 荷载组合：⑥ F = m2

根据钢管竖挡750mm间距，q7 = m2×= kN/m

I=bh3/12= 750×15 3/12 = ×105mm4

5ql4510.802004max= =＜ l/400 = 200/400= 满足要求。

384EI38445002110002）侧模木楞，按单跨梁计算（最不利条件），钢管竖挡间距750mm 取200mm宽为计算单元，q6 = m2×= kN/m 抗弯：M = q5 l 2 = ×× 2= ·m

W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =·m / 83333 mm3 =mm2＜[σ]=13 N/mm2

抗剪： S1=1/2×bh2= ×50×1002= ×105 mm3 (木楞) S2=1/2×bh2= ×200×152= ×104 mm3 (面板)

S = S1+ S2 = ×105 mm3 I1=1/12×bh= 1/12×50×100= ×10 mm(木楞) I2=1/12×bh3= 1/12×200×153= ×104 mm4 (面板) I =I1+ I2 = ×106 mm3 q5 = m

V = = ×× =

τ= VS/Ib= 2130N××105mm3 /（×106mm4×（50+200））= mm2

τ＜[τ]= N/mm2 满足要求

3）挠度验算：取侧压力⑥ F = kN/m2 q5 = m2× = kN/m

3

3

6

4

地下室顶板模板支撑施工方案

0.967ql40.9672.887504 max= =＜ l/400 = 750/400= 满足要求

100EI10090004160000（六）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算

1）顶板均布荷载设计值：（板厚按400考虑） 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F6=（+24×+×）×+×= kN/m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2)

F7=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F7= m2

钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A= 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = kN/m2××× = (单根立杆承载面积) 外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 4071N + 330N + 4205N = 8606 N 支撑钢管有效面积A=

N86062 2

==mm＜[σ]=205 N/mm 满足要求

A397.4中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2× = kN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 13570N + 330N = 13900 N 支撑钢管有效面积A=

N13900==mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A397.43）均布荷载设计值稳定验算：

48242.42钢管Ø48×回转半径：i==

44l1800计算长度：l01800mm； O== ＜ [] = 150

i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =

N13900则中间立杆：c = = mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A0.481397.4d2d12 (七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 8606N ＞ [N]=8000N，单扣件满足要求；

中间立杆支承水平杆下传荷载N = 13900N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件满足要求； 中间立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。

地下室顶板模板支撑施工方案

4. 梁模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]=mm2；g = kN/m2

次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=mm2，

梁底小横杆采用Ø48×钢管@850mm；梁底横向设三立杆，间距600mm+600mm； 梁立杆、横杆纵向最大间距850mm；侧模设置两道木楞； （一）荷载计算 (顶板按250mm厚考虑)

① 梁底模板自重 kN/m×（＋×2）= m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×× = kN/m ③ 钢筋荷重 ×× = m

⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2× = m（垂直） 2 kN/m2× = m（水平） ⑥ 新浇混凝土侧压力：24 kN/m3× = m2 ⑦ 混凝土倾倒荷载：2 kN/m2

（二）梁底面模板验算

（1）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载) F2=（++）× + ××= kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= m

q1160Pq21602

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换：q1= F2×÷ = m×÷ =m

q1l216.271602施工荷载为均布荷载弯矩值：M1 == N·mm

88W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

M152057.6 = = mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 W375003）均布荷载设计值抗剪验算：

地下室顶板模板支撑施工方案

面模板剪力设计值：Vq1l16.27160== N 223V31301.6== mm2 ＜ [] = N/mm2 满足要求 2bh2100015（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（++）= kN/m

线荷载设计值转换：q2= F3×÷ = m×÷ = m I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4

5q2l4510.601604= = ＜ l/400 = 160/400= 满足要求

384EI3844500281250（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算

（1）木楞承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载) F2=（++）× + ××= kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= m

次木龙骨视为单跨连续梁，跨度850mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽。

q3

线荷载设计值：q3= F2 = m (梁底设九根木楞，受力按八根验算) 2）木楞强度验算：

按三跨最不利条件：M20.125q3l2 =0.12521.968502= ·mm

bh2501002

单根木楞截面模量：W= = 83333mm3

66850M21983262.5 = = mm2＜[σ]= N/mm2 满足要求 W883333（2）木楞承载能力抗剪验算 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m

地下室顶板模板支撑施工方案

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载) F2=（++）× + ××= kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= m

线荷载设计值：q3=F2 =m (梁底设九根木楞，受力按八根验算)

木楞剪力设计值：Vql21.968502=2= 9333 N

2）均布荷载设计值抗剪验算：

3V2bh=393332501008= m2 ＜ [] = N/m2

满足要求 3）木楞承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③ 荷载标准值：F3=（++）= kN/m 线荷载设计值转换：q4= F3 = kN/m

单根木楞惯性距：Ibh350100312 = 12= ×105mm4

0.99q44l0.9914.318504按三跨最不利条件：100EI= 810090004166667=

＜ l/400 = 750/400= 1）均布荷载设计值： 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤× (⑤ 水平振捣荷载) F1=（++）×+×= kN/m 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋⑤×× (⑤ 水平振捣荷载)F2=（++）× + ××= kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= m

梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度＋，梁底三根立杆为梁支点。 线荷载设计值：q5= F2×÷ = m×÷ = m

q5ABA600600

简图A

2）简图B计算

VA= 0.375ql =0.37513.830.60 = kN VB= 0.625ql =0.62513.830.60 = kN M3= 0.125ql2= 0.12513.830.602= kN·m Wn= 4250 mm3 (Ø48×钢管)

满足要求

（（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算

地下室顶板模板支撑施工方案

M3622400 = =mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 W4250挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（++）= kN/m

线荷载设计值转换：q5= m × ÷ = kN/m E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)

ql40.5219.016004ωmax=0.521== ＜l/400= 600/400 = 满足要求。 55100EI1002.06101.0210（五）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距，为单跨简支梁。钢管牵杠间距750mm。 （1）荷载验算：

1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=（外加剂修正系数）； β2=（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15） ⑥ F4=γct0β1β2 V =×24×200/（20+15）×××2 = kN/m2 ⑥ F5=γch = 24× = m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 （2）抗弯强度验算：

1）侧模面板木楞间距，按单跨简支梁计算。 荷载组合：⑤×＋⑥min×

荷载标准值：F = 4×＋24×× = m2 根据钢管竖挡850mm间距，q6 = m2×= m

M = 1/8 q5 l 2 = ×× = ·m

W=1/6 bh2 = 1/6×850×152 = 31875 mm3

σ= M / W =·m / 31875mm3=mm2＜[σ]= N/mm2 荷载组合：⑥ F = m2

根据钢管竖挡850mm间距，q7 = m2×= kN/m

I=bh3/12= 850×15 3/12 = ×105mm4

5ql458.162004max= = ＜ l/400 = 200/400= 满足要求。

384EI38445002390002）侧模木楞，按单跨梁计算（最不利条件），钢管竖挡间距850mm 取200mm宽为计算单元，q6 = m2×= kN/m 抗弯：M = q5 l 2 = ×× 2= ·m

W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3

σ= M / W =·m / 83333 mm3 =mm2＜[σ]=13 N/mm2

抗剪： S1=1/2×bh2= ×50×1002= ×105 mm3 (木楞) S2=1/2×bh2= ×200×152= ×104 mm3 (面板)

地下室顶板模板支撑施工方案

S = S1+ S2 = ×105 mm3

I1=1/12×bh3= 1/12×50×1003= ×106 mm4 (木楞) I2=1/12×bh3= 1/12×200×153= ×104 mm4 (面板) I =I1+ I2 = ×106 mm3 q5 =m

V = = ×× =

τ= VS/Ib= 1810N××105mm3 /（×106mm4×（50+200））= mm2 τ＜[τ]= N/mm满足要求3）挠度验算：取侧压力⑥ F = kN/m2 q5 = m2× = kN/m

2

0.967ql40.9671.928504 max= =＜ l/400 = 850/400= 满足要求

100EI10090004160000（六）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算

1）顶板均布荷载设计值：（板厚按250考虑） 可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④× (均布荷载取m2) F6=（+24×+×）×+×= kN/m2 永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×＋④×× (均布荷载取m2) F7=（+24×+×）×+××= kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F7= m2

钢管支撑间距最大为850mm×850mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A= 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略 2）均布荷载设计值强度验算：

外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= kN

外侧立杆承受顶板荷载：N3 = kN/m2××× = (单根立杆承载面积) 外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3112N + 330N + 3566N = 7008 N 支撑钢管有效面积A=

N7008 =mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A397.4中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2× = kN

中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 10372N + 330N = 10702N 支撑钢管有效面积A=

N10702 =mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A397.43）均布荷载设计值稳定验算： 钢管Ø48×回转半径：id2d14248242.42==

4

地下室顶板模板支撑施工方案

lO1800== ＜ [] = 150 i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =

N10702则中间立杆：c = = mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求

A0.481397.4计算长度：l01800mm；  (七) 扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 7008N ＜ [N]=8000N，单扣件满足要求； 中间立杆支承水平杆下传荷载N = 10702N ＜ [N]双扣件=12000N，双扣件满足要求； 中间立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。